Флютбеты могут устраиваться массивными, отделенными от стен сооружения швами, сопротивляющимися выпирающему давлению фильтрационного потока своим весом, и цельными, жестко соединенными со стенами (в железобетонных сооружениях).
Вес массивного бетонного флютбета должен быть больше выпирающего давления фильтрационного потока, т. е. должен иметь достаточную толщину; если выпирающее давление фильтрационного потока будет превосходить вес флютбета, то в нем возможно появление трещин, что сократит пути фильтрации, повысит уклон и скорость фильтрационного потока, которые могут превзойти величины, небезопасные для прочности грунтов.
Рис. 3—17. Расчетная схема затопленного флютбета:
АБ — пьезометрическая линия.
Рис. 3—18. Расчетная схема незатопленного флютбета:
АБ — пьезометрическая линия.
При установлении толщины массивного флютбета стремятся иметь, по возможности, одинаковый запас в толщине, иначе кладка флютбета может испытывать изгибающие усилия; силами трения в швах флютбета, сопротивляющимися выпирающим усилиям, пренебрегают; расчет ведут в условиях плоской задачи.
нижнего бьефа до пьезометрической линии фильтрационного потока, а в случае незатопленного флютбета — напору, намеряемому от верха флютбета до пьезометрической линии (размеры в метрах и тоннах). Последнее указание особенно важно, когда части флютбета расположены на разных отмотках, например в сбросных регуляторах, имеющих перепады. На рисунке 4—15 показаны проекции сбросного регулятора; для случая, когда пролеты регулятора закрыты затворами и уровень воды перед ними поддерживается на отметке уровня высоких вод (УВВ), а в нижнем бьефе вода спущена, т. е. Н2=0 построена пьезометрически линия напоров фильтрационного потока АВС, очевидно, расчетными напорами для отыскания толщины флютбета будут h1 и h2.
В деревянных сооружениях флютбет устраивают из глинобетона или суглинка, так же рассчитываемым как и массивный флютбет, но с γ=1,9 — 2,0 т/м3, если его толщина получается не более 1,0—1,5 м — для крупных сооружений и 0,7—1,0 м — для средних. В тех случаях, когда получающаяся по расчету толщина слоя глинобетона превосходит указанные величины, следует для уменьшения ее учесть сопротивление флютбетных свай выдергивающему усилию со стороны фильтрационного потока по следующей формуле:
Размеры в метрах и тоннах.
В деревянных сооружениях еще часто над глинобетоном понура укладывают деревянный кол по насадкам на сваях, однако со временем вдоль свай понура и водобоя возможно образованно в суглинистом грунте заполнения щелей, вследствие чего эффект гашения фильтрационного потока водобоем и, особенно, понуром значительно снижается; напор тогда гасится преимущественно водобойным шпунтом, что может оказаться недостаточным для прочности сооружения.
Целесообразнее конур устраивать без деревянных частей или из асфальтового покрытия, гибко соединяемого с водобойной колодой, или из суглинка (глины), внутри которого прокладывают 1—2 слоя битумных матов (толщиной во 4—5 см), прочно и плотно присоединяемых к колоде или к водобойному шпунту (рис. 3—19). В водобое не устраивают водонепроницаемого заполнения из суглинка (пли глины); деревянный пол водобоя устраивают неплотным, слегка щелистым, под ним укладывают хорошо развитый обратный фильтр; гашение фильтрационного напора происходит на понуро и на королевом шпунте.
Для флютбетов, но нагруженных горизонтальными сдвигающими усилиями, величину коэффициента запаса п принимают от 1,2 до 1,0 для сооружений II—IV классов; такая малая величина запаса п объясняется тем, что в формуле (3—40) не учитывается ряд обстоятельств, повышающих прочность флютбета, как-то: увеличение веса массивного флютбета от намокания, неточность (в сторону увеличения) расчетного капора фильтрационного потока, пренебрежение трением в швах и сцеплением кладки флютбета с грунтом основания и т. п.
