9.3. Гравитационные и массивно-контрфорсные плотины на скальных основаниях
Большинство районов СССР, в которых осуществляется интенсивное гидроэнергостроительство, характеризуются многоводностью рек, значительными паводками и ледоходами, суровыми зимними условиями, многообразием инженерно-геологических свойств скальных и нескальных пород и наличием в ряде случаев многолетней мерзлоты в основании сооружений.
Освоение крупных рек обусловливает целесообразность создания во многих случаях напорного фронта из высоких бетонных плотин, сооружаемых обычно на скальных основаниях и используемых для сброса паводков на различных этапах строительства и эксплуатации, а также для подвода воды к агрегатам ГЭС и различных попусков в нижний бьеф. Плотины Усть-Каменогорской, Красноярской, Бухтарминской, Усть-Илимской и ряда других гидроэлектростанций имеют классический треугольный профиль, безвакуумное очертание водосливной грани и вертикальную напорную грань. Гравитационные плотины Братского, Мамаканского и Красноярского гидроузлов выполнены облегченными, в средней части Бухтарминской плотины устроены полые деформационные швы шириной до 4 м (табл. 9.2).
Бетонная плотина Братской ГЭС высотой 125 м и общей длиной 1420 м состоит из станционной части длиной 440 м, водосливной длиной 242 м и глухих секций протяженностью 738 м. Плотина имеет полые, доведенные до основания деформационные швы шириной 7 м в станционной, водосливной и в глухих частях плотины и 4 м в береговых участках плотины (рис. 9.7). Устройство расширенных швов позволило уменьшить объем бетонной кладки по сравнению с монолитной гравитационной плотиной на 10%. В плотину укладывался бетон марки 200 (около 75% объема) при расходе цемента 270 кг/м3 (водонепроницаемость марки 8, морозостойкость марки 250) и марок 100 и 150 при расходе цемента 180 кг/м3 (около 25% объема).
При возведении плотины Братской ГЭС осуществлена столбчатая разрезка плотины на блоки бетонирования, при этом высота типового блока составила 3 м, расстояние между продольными временными швами 13,8 м. Эти швы цементировались посредством специальной закладной системы труб с выпусками в плоскости цементируемых швов. Плотина сооружалась сначала на неполный «штрабленый» профиль, что сократило на 300 тыс. м3 пусковой объем бетонной кладки для ввода первых агрегатов ГЭС. Натурные исследования за деформациями, трещинообразованием, раскрытием швов, омоноличиванием их показали, что напряженное состояние плотины в значительной части определяется температурными воздействиями и что причинами трещинообразования во время строительства и первых лет эксплуатации являются невысокая предельная растяжимость бетона, более интенсивный рост модуля упругости в раннем возрасте по сравнению с нарастанием прочности, значительное тепловыделение в бетоне, длительные перерывы в бетонировании смежных по высоте блоков и др.
Плотина Усть-Илимского гидроузла на Ангаре высотой 105 м характеризуется обжатым профилем треугольного очертания с суммой заложения верховой и низовой граней 0,7; зональной укладкой бетона с преобладанием бетона марки 150 и значительной объемной массой бетонной кладки γ=2,43 т/м3.
В районе вечной мерзлоты со среднегодовой температурой воздуха — 5,8°С возведена Мамаканская ГЭС. В состав ее сооружений входят: бетонная гравитационная плотина треугольного профиля высотой 58 м с расширенными швами шириной 6 м, разделенная на глухую, водосливную (рис. 9.8) и станционные части, и приплотинное здание ГЭС. Во избежание промерзания плотины и предотвращения выхода из работы дренажей в расширенных швах искусственно поддерживалась температура в пределах 0 + 5°С.
К конструктивным мероприятиям, обеспечивающим монолитность бетона Мамаканской плотины, относятся разрезка сооружения в строительный период сквозными продольными широкими швами и вертикальными швами-надрезами, выделение швами балки водоприемника, применение конструктивного армирования и пр. Разрезка на блоки бетонирования принята столбчатой при высоте отдельных блоков 4 м. Столбы омоноличивались бетонированием замыкающих блоков шириной 1,2 м.
Рис. 9.10. Плотина Токтогульского гидроузла.
1 — граница укрепительной цементации; 2 — цементационная завеса; 3 — турбинный трубопровод; 4 — здание ГЭС с двухрядным расположением агрегатов.
Бетон в плотину укладывался трех марок: на напорной грани марки 150, В-6; в средней части марки 100, В-2 и на водосливной грани марки 200, В-6, Мрз 200; содержание цемента составляло соответственно 150, 220 и 300 кг/м3.
Весь напорный фронт Красноярского гидроузла составляет бетонная плотина длиной 1065 м и максимальной высотой 124 м. Плотина гравитационного типа имеет в основании по осям деформационных швов разгрузочные полости шириной 4,6 м, что позволило уменьшить противодавление в основании плотины по сравнению с таковым в обычной гравитационной плотине. В нижней части плотины предусмотрены донные отверстия для пропуска расходов воды во время строительства и наполнения водохранилища (рис. 9.9). Сквозные деформационные швы расположены через 15 м, кроме того, устроены дополнительные швы через 7,5 м в верхней части глухой плотины в зоне сработки водохранилища. Преимущественно выполнена столбчатая разрезка на блоки бетонирования. В верхней части станционной плотины в 24 секциях имеются 24 водозаборных отверстия для питания 12 агрегатов ГЭС. Напорные трубопроводы диаметром 7,5 м, расположенные на низовой грани станционной плотины и защищенные железобетонной облицовкой толщиной 1,5 м, подводят воду к приплотинному зданию ГЭС, запроектированному в виде бетонного армированного массива.
Рис. 9.11. Водосливная плотина Зейского гидроузла.
1 — уплотнения; 2 —дренажные скважины тела плотины; 3 — цементационная завеса; 4 — дренаж основания; 5 — анкеры.
Гравитационная плотина Токтотульского гидроузла высотой 215 м (рис. 9.10) состоит из центральной и береговой секций и разрезана деформационными швами, омоноличенными в центральной части. Частичное омоноличивание деформационных швов позволяет осуществить передачу усилий от центральной секции плотины на береговые секции и борта ущелья в верхней части плотины, а устройство штрабленых омоноличенных швов в нижней части обеспечивает совместную работу всей плотины на сдвиг.
Рис. 9.12. Станционная плотина Зейского гидроузла.
1 — уплотнения; 2 — дренажные скважины тела плотины; 3 — цементационная завеса; 4 — дренаж основания; 5 — турбинный водовод.
Варианты массивно-контрфорсной плотины рассматривались в технических проектах Красноярской и Усть-Илимской ГЭС. Но несмотря на некоторые экономические преимущества эти варианты не были приняты, так как в суровом климате сложно осуществить регулирование температуры бетонной кладки и перекрытие на большом фронте значительных межконтрфорсных полостей. Глухая бетонная плотина Борисоглебской ГЭС осуществлена контрфорсной с утепленной низовой гранью. Высота плотины 19,5 м, толщина контрфорсов 2,5 м, ширина секции плотины 6 м, наклон низовой грани контрфорса 1 : 0,8. В Средней Азии на р. Карадарья сооружена в условиях девятибалльной сейсмичности массивно-контрфорсная Андижанская плотина высотой 115 м со сдвоенными контрфорсами, расстояние между осями которых 26,3 м, и Кировская плотина на р. Талас высотой 83 и длиной 258 м. Основанием плотины являются сланцы со значительными тектоническими нарушениями, наиболее крупные из которых заделывались бетоном.
В межконтрфорсных полостях массивно-контрфорсных плотин можно разместить временные отверстия для пропуска строительных расходов, напорные турбинные трубопроводы и другие глубинные отверстия. Во избежание переохлаждения межконтрфорсные полости по мере возведения плотины перекрываются со стороны нижнего бьефа, а в отдельных случаях предусматривается обогрев этих полостей. Примером такого решения может служить Зейский гидроузел, включающий массивно-контрфорсную плотину высотой 110 м (рис. 9.11, 9.12) и приплотинное здание ГЭС. Трещиностойкость сооружения обеспечивается столбчатой разрезкой на блоки бетонирования, швами омоноличивания шириной 1,5 м, трубным охлаждением бетона, выдерживанием зимнего бетона в утепленной опалубке и другими мероприятиями. Применялись бетоны марок: 150—40%, 200, B-8 — 30%, 200, Мрз-200 — 18% и 300, Мрз-400 и 400, Мрз-400— 12% при расходах цемента соответственно 215—200, 250—300, 290 и 290—380 кг/м3. Межконтрфорсные полости в этой плотине перекрыты и при необходимости могут обогреваться для обеспечения оптимального температурного режима.
Таким образом, в процессе проектирования и строительства бетонных напорных сооружений в суровых климатических условиях найдены и обоснованы конструкции и мероприятия, способствующие получению надежных и экономичных решений. К ним относятся: конструктивные решения, позволяющие максимально использовать бетонные плотины для сброса эксплуатационных и строительных расходов (расположение на различных ярусах по высоте донных и глубинных водосливных отверстий); размещение в плотине водоподводящих трактов; устройство расширенных швов и полостей, снижающих противодавление, уменьшающих объемы бетонных работ и ускоряющих процесс охлаждения бетона; применение в некоторых случаях для омоноличивания столбчатых массивов бетонных замыкающих блоков (что позволило, например, на строительстве Мамаканской ГЭС вести омоноличивание промороженных столбов плотины в течение весенне-зимнего сезона), а также устройство дополнительно к сквозным деформационным швам вертикальных швов-надрезов в верхней части плотин и в других местах и обеспечение по возможности самостоятельной работы отдельных элементов сооружения при значительных температурных воздействиях.
Практикой проектирования установлены следующие рекомендации по расстоянию между сквозными или вилочными швами-надрезами: для условий особо сурового климата 10—16 м;. для условий сурового климата 16—20 м; для среднего и мягкого климата 20—30 м. При этом особо суровые климатические условия считаются при среднегодовой температуре воздуха ниже—3°С и отклонении среднемесячной температуры от среднегодовой более 18°С; суровые климатические условия характеризуются среднегодовой температурой воздуха от —2 до +2°С и отклонением среднемесячной температуры в пределах 14—17°С; для средних и мягких климатических условий характерна среднегодовая температура +3°С и выше и отклонение среднемесячной температуры меньше 14°С.
Обеспечение трещиностойкости гравитационных и массивно-контрфорсных плотин, в том числе в строительный период, является одной из наиболее сложных задач, при решении которой применяется комплекс технологических и конструктивных мероприятий.
Конструктивное армирование сооружений как мероприятие, ослабляющее и ограничивающее трещинообразование, надлежит применять осторожно. В Указаниях по конструктивному армированию, выпущенных институтом «Гидропроект», конструктивное армирование предусматривается в следующих элементах:
участках верховых граней плотин, находящихся в зоне переменного уровня в период постоянной эксплуатации, в том числе если плотины находятся в суровых и особо суровых климатических условиях;
верховых гранях глухих и водосливных плотин от отметки гребня до уровня мертвого объема, если расстояния между сквозными швами или швами-надрезами превышают указанные выше размеры;
сводах галерей, проходящих в теле плотины и по ее основанию, за исключением случаев, когда галереи пересекают межстолбчатые, цементируемые или бетонируемые швы;
поверхностях вертикальных шахт.
Армирование оголовков водосливных плотин и водосливных граней плотин, включая водосливные носки-трамплины, допускается только при специальном обосновании.
Для улучшения напряженного состояния в приконтактной зоне плотины и в основании для предотвращения температурного трещинообразования нормативами рекомендуется рассматривать устройство одного или нескольких швов-надрезов со стороны верховой грани плотины с постановкой в этих швах уплотнений. Увеличение свободы деформирования за счет устройства швов-надрезов может благоприятно сказываться на напряженном состоянии плотины при температурных воздействиях, что важно в суровых климатических условиях.
К технологическим мероприятиям, обеспечивающим повышение трещиностойкости плотин, относятся:
снижение тепловыделения цемента за счет применения средне- и низкотермичных марок цемента, снижения удельного расхода последнего с использованием заменителей; применение малоусадочного цемента, а при наличии на месте реакционноспособных заполнителей—цемента с пониженным содержанием щелочей; регулирование температуры укладываемой бетонной смеси;
регулирование теплового режима сочетанием между высотой ярусов бетонирования и интервалом времени между их укладкой и применение при необходимости трубного охлаждения (обеспечивает снижение максимальной температуры уложенного бетона в период экзотермии и доведение температуры бетона в сооружении до определяемой проектом температуры омоноличивания бетонной кладки);
регулирование температурного режима поверхностей бетонных массивов путем устройства временной теплоизоляции, поливки уложенного бетона водой, устройства шатров с искусственным климатом и др.
В отечественной практике еще имеют место значительные расходы цемента в гравитационных и массивно-контрфорсных плотинах, не соответствующие марке бетона (см. табл. 9.2). В то же время за рубежом, особенно в США, обращают серьезное внимание на уменьшение количества цемента в гравитационных плотинах и замену его активными добавками. Например, при строительстве гидроузла Гранд-Кули в довоенные годы расходовали 223 кг/м3 цемента, а в настоящее время при расширении ГЭС—159 кг/м3, в том числе 48 кг/м3 пуццоланового цемента. В США и Японии широко используются во внутренних зонах массивных бетонных сооружений цементы с добавкой золы-уноса или шлаков в количестве 20—40% массы цемента. Применение добавок повышает, кроме того, удобоукладываемость бетона, его морозостойкость и деформативность и снижает тепловыделение.
Таблица 9.3. Объемы скальных выемок
Характеристика объемов скальных выемок в основании некоторых гравитационных плотин приведена в табл. 9.3. В ряде случаев такие объемы достигают значительных размеров вследствие недостаточного учета несущих свойств и возможностей улучшения скальных оснований такими инженерными методами, как укрепительная цементация, рациональное размещение противофильтрационных устройств, дренирование скального массива, анкеровка, заделка трещин и крупных нарушений в скале и др. В некоторых проектах не полностью используются прочностные характеристики скалы. Практика показывает, что съем в основании больших объемов скалы влечет за собой дальнейшую разгрузку скального массива и нарушение его целостности. Рациональная величина заглубления котлована (оптимальная врезка) определяется по минимуму затрат (с учетом укладки дополнительного бетона) при обеспечении устойчивости и надежности сооружений.
Многочисленные лабораторные и полевые исследования крупных скальных целиков позволили увеличить расчетные сдвиговые сопротивления скалы по сравнению с ранее действующими СН-103-60. Согласно СНиП П-16-76 «Основания гидротехнических сооружений» к скальным относятся грунты с временным сопротивлением одноосному сжатию Rc>5 МПа, к полускальным — имеющие Rc>5 МПа.
Напряженное состояние бетонных гравитационных плотин обычно определялось по формулам внецентренного сжатия, а для плотин высотой более 60 м — методами теории упругости, при этом расчеты производились с учетом раскрытия строительных швов на низовой грани плотины. Кроме того, выполнялись исследования напряженного состояния. Согласно СНиП П-54-77 на проектирование бетонных и железобетонных плотин расчеты следует выполнять по предельным состояниям: по первой группе предельных состояний — на общую прочность и устойчивость всей плотины в целом или отдельных ее секций и по второй группе (на местную прочность) — по образованию трещин, деформаций и т. и. СНиП рекомендуется расчеты на прочность плотин I и II классов выполнять методами теории упругости с учетом в необходимых случаях неупругих деформаций, а также трещин в бетоне и основании. В указанном СНиП даны предельные глубины зоны растяжения у верховой грани гравитационной плотины в зависимости от класса и высоты сооружения и сочетания нагрузок и воздействий. Силовое воздействие фильтрующей воды учитывается в виде сил противодавления, приложенных только по контакту бетон — скала.
Устойчивость плотин должна оцениваться как на сдвиг по контакту сооружения с основанием, так и по другим возможным расчетным поверхностям сдвига, определяемым наличием в основании слабых прослоек, пологопадающих трещин и др. Анализ совместной работы плотины и основания, учет особенностей работы контактной области плотин и рассмотрение плотин и основания как единого целого позволяют точнее установить напряженное состояние плотины вблизи основания и учесть его при проектировании. Значения и характер главных напряжений, определяющих это напряженное состояние, зависят от соотношения жесткости основания и сооружения, а также податливости основания. Имеются решения контактной задачи (запрограммировано на ЭВМ), основанные на решении плоской задачи теории упругости.
При проверке устойчивости плотины желательно учитывать совместную с ней работу на сдвиг приплотинных зданий ГЭС и других массивных сооружений, непосредственно примыкающих к плотине со стороны нижнего бьефа. В расчетах в ряде случаев учитывается также возможность сдвига совместно с сооружением и части скального основания. Например, для оценки устойчивости Красноярской плотины были проведены крупномасштабные опыты по сдвигу и исследовалось на моделях влияние тектонических и других трещин в основании на напряженное состояние плотины. Одновременно с изучением сложного напряженного состояния плотин необходимо исследовать долговечность бетона при различных видах воздействия.
Натурные наблюдения ряда плотин показали, что напряжения в высоких плотинах до наполнения водохранилища существенно зависят от термического режима и технологии приготовления и укладки бетона, а также ухода за ним. При заполнении водохранилища изменяется напряженное состояние сооружения, что является следствием гидростатического давления. В СНиП П-54-77 значительно расширены рекомендации по учету температурных воздействий, особенно в суровых климатических условиях, даны указания по учету влияния раскрытия строительных швов и рекомендации по снижению температурных напряжений. Рекомендуется принимать ширину температурных швов 0,5—1 см на расстоянии не более 5 м от лицевых граней и гребня, а внутри тела плотины 0,1—0,3 см.
Опытом эксплуатации подтверждается возможность уменьшения количества температурно-деформационных швов в бетонных плотинах.
Длина бетонных столбов большинства высоких бетонных плотин на скальных основаниях колеблется в пределах 10—15 м, а обычно наблюдаемое раскрытие продольных швов равно 0,5—2 мм. Данные геодезических наблюдений за перемещением плотины в период наполнения водохранилища, сопоставленные с результатами теоретических расчетов, подтверждают совместную работу столбов в пределах зацементированного массива, т. е. достаточную эффективность цементации продольных швов. Исследования Братской, Красноярской, Усть-Илимской и других плотин показали, что при отсутствии или недостаточности цементации продольных строительных швов на верховой грани плотины, поставленной под напор, возникают растягивающие напряжения, при этом возможно раскрытие контактного шва между бетоном и скалой и последующее увеличение противодавления в основании. Наблюдениями за термическим трещинообразованием в бетоне Усть-Илимской плотины выявлены трещины в блоках, что явилось следствием увеличения длины блоков до 20—25 м без корректировки температурного режима в блоках и в основании. В дальнейшем эти трещины закрылись.
Напряженная анкеровка бетонных плотин к основанию, применяемая ранее преимущественно при наращивании сооружений, является действенным способом, снижающим растягивающие напряжения у верховой грани и повышающим устойчивость сооружения, В последние годы опубликовано несколько работ, в которых приводятся исследования возможности применения предварительного обжатия бетона в плотинах высотой 50—70 м и обосновывается эффективное уменьшение площади профиля плотины за счет влияния анкеровки в скальное основание. Имеются предложения об облегчении гравитационных плотин наклоном их в сторону верхнего бьефа с предварительно напряженным армированием бетона, что позволяет несколько снизить объем сооружения (вариант проекта Усть-Илимской ГЭС).
Дренаж основания и бетона плотин является эффективным средством, снижающим фильтрационное противодавление. На плотинах Братской, Усть-Илимской (рис. 9.13) и ряде других ГЭС многолетние исследования подтвердили нормальную работу дренажной сети.
Опыт показывает, что расстояние от напорной грани плотин до оси дренажа и до верховой грани продольной галереи должно назначаться не менее 2 м при обеспечении допускаемого градиента напора для бетона гравитационных и массивно-контрфорсных плотин, равного 20.
В результате обследования наружных поверхностей бетонных плотин обнаружено, что их разрушение является следствием некачественной укладки и недостаточной морозостойкости бетона, кавитационных явлений и шероховатой поверхности обтекаемого водой бетона. Наличие или отсутствие армирования не предотвращает трещинообразования в бетоне. Разрушения глубиной до 120 см произошли вследствие кавитации на водосливной поверхности плотины Братской ГЭС, восстановление разрушенных поверхностей производилось заполнением каверн бетоном, торкретированием, шприц-бетоном. Эффективной мерой для борьбы с размывами бетонных поверхностей высокоскоростными потоками является улучшение качества бетона, что достигается за счет особо тщательной укладки, применения бетонов с пониженным водоцементным отношением, тщательного подбора заполнителей, предъявления особых требований к опалубке (выполнение ее из плотно пригнанных досок, без видимых углублений и др.). Применение кавитационностойких бетонов, повышение прочности бетона путем его вакуумирования способствуют стойкости бетона к воздействию кавитации.
Тепловая защита бетона, работающего в суровых климатических условиях, в большинстве случаев эффективна. Опыты, выполненные в производственных условиях на Кислогубской приливной электростанции по защите сравнительно тонких железобетонных конструкций, показали целесообразность применения пеноэпоксидной теплогидроизоляции. Такая изоляция выполнена для защиты отдельных элементов Саяно-Шушенского гидроузла и других сооружений, возводимых в суровых климатических условиях. Гидро- и теплоизоляция граней бетонных плотин может использоваться для защиты бетона от вредных воздействий агрессивных вод, резких и значительных температурных колебаний, высокоскоростных водных потоков, а также в зоне попеременного смачивания водой. Для районов Крайнего Севера и других районов с суровым климатом может быть рекомендована комплексная теплогидроизоляция напорной грани плотин из битумно-полимерных и эпоксидных композиций, позволяющая значительно снизить температурные напряжения в теле плотины. Для противокоррозийной и противокавитационной защиты бетонных, железобетонных и металлических конструкций целесообразно применение окрасочных полимерных гидроизоляций. В связи с этим должно быть резко увеличено производство эпоксидных смол и расширена разработка способов их модификации для повышения пластичности и трещиностойкости эпоксидных покрытий.
Рис. 9.13. Плотина Усть-Илимского гидроузла.
При отрицательных среднегодовых температурах в районе гидроузла значительная часть бетонной гравитационной плотины будет находиться в промороженном состоянии. Экспериментальными исследованиями ВНИИГ, НИИЖБ и других организаций установлено, что бетон при отрицательных температурах имеет удовлетворительные прочностные показатели и представляется перспективной разработка проектов бетонных плотин специально для районов с отрицательной среднегодовой температурой. Конструкция таких плотин должна обеспечивать в течение всего эксплуатационного периода возможность поддержания отрицательной температуры почти во всем объеме тела плотины, причем эта температура должна изменяться лишь в узком диапазоне отрицательных значений, так как исследования показывают, что бетон может быть разрушен без оттаивания при значительных колебаниях отрицательных температур. В то же время в основании плотин должен сохраняться температурный режим, который существовал до возведения сооружения, чтобы предотвратить размораживание сооружения и осадки. Внедрению конструкций, разработанных на основе изложенных выше идей, должно предшествовать проведение комплекса научных исследований физико-механических и фильтрационных свойств замороженного бетона и мерзлых, промерзающих и оттаивающих грунтов, общей устойчивости, прочности, напряженного состояния и деформируемости оснований плотин и берегов водохранилищ в мерзлом и талом состояниях.
В некоторых проектах гидроузлов в широких створах при скальных основаниях рассматриваются как варианты многоарочные плотины, конструкции которых обеспечивают трещиностойкость сооружения в суровом климате. Применительно к условиям Усть-Илимского гидроузла была разработана конструкция высокой многоарочной плотины высотой около 100 м с глухой водосливной и станционной частями. Одиночные контрфорсы расположены друг от друга на значительном расстоянии (40—50 м), что обеспечивает благоприятные условия пропуска расходов реки и льда через плотину во время строительства. Верховая грань плотины образуется арочным перекрытием, имеющим внутреннюю цилиндрическую и наружную коническую поверхности. С низовой стороны между контрфорсами предусмотрено плоское перекрытие из железобетонных плит, которые в пределах водосливной части плотины образуют водосливную поверхность, а в станционной части используются для размещения напорных трубопроводов ГЭС. Сопряжение перекрытий с основанием осуществляется посредством зубьев, врезанных в скальное основание. Благодаря наличию низового перекрытия в плотине образуются полости, в которых в период эксплуатаций может поддерживаться почти постоянная температура. Кроме того, это перекрытие повышает пространственную жесткость сооружения. В верхней части плотины предусмотрен массивный гребень, который в пределах водосливной плотины используется для размещения водосливных отверстий, а в пределах станционной плотины — для устройств водоприемника.
Другая конструкция многоарочной плотины эскизно разработана применительно к условиям Саяно-Шушенского гидроузла. В состав гидроузла включены большепролетная многоарочная плотина, здание гидроэлектростанции, расположенное между контрфорсами, и эксплуатационные водосбросы, размещенные в контрфорсах плотины.
Широкому внедрению многоарочных плотин препятствует отсутствие опыта их строительства и эксплуатации в суровых климатических условиях. Имеющийся прогресс в области разработки разнообразных видов гидро- и теплоизоляции с использованием битумно-полимерных и чисто полимерных вяжущих, возможность устройства защитных стенок, предотвращающих непосредственный контакт бетонной кладки с водой, открывают перспективы применения облегченных конструкций бетонных плотин.
