При перемагничивании ферромагнитных материалов в медленно изменяющихся квазистатических полях вектор магнитной индукции за полный цикл перемагничивания описывает статический цикл гистерезиса. Площадь этого цикла пропорциональна потерям от гистерезиса. При перемагничивании ферромагнитного образца в переменном магнитном поле вектор магнитной индукции следует по динамическому циклу гистерезиса. Площадь динамического цикла гистерезиса пропорциональна общим потерям в образце.
Различие между статическими и динамическими циклами гистерезиса при одной и той же частоте переменного поля зависит от соотношения потерь от гистерезиса и вихревых токов.
Рис. 2-42. Статические (а) и динамические (б) циклы гистерезиса некоторых марок электротехнической стали с толщиной листа 0,35 мм.
Чем больше потери от вихревых токов, тем больше различаются между собой площади статического и динамического циклов гистерезиса. На рис. 2-42 представлены статические и динамические циклы гистерезиса электротехнической стали некоторых марок толщиной листа 0,35 мм.
Наибольшее различие между статическими и динамическими циклами гистерезиса имеется у холоднокатаной текстурованной стали. На рис. 2-43 и 2-44 для стали М-6 показаны семейства статических и динамических циклов гистерезиса. Отношение ширины динамического цикла к статическому достигает четырех.
Статические и динамические циклы гистерезиса стали Э43 толщиной листа 0,5 мм представлены на рис. 2-45. Это отношение снижено до 2,2, а в стали Э12 (рис. 2-46) составляет всего лишь 1,6. Это находится в полном соответствии с § 2-3, где рассмотрены составляющие удельных потерь в электротехнической стали разных марок.
Рис. 2-43, Семейство статических циклов гистерезиса стали М-6
Рис. 2-44. Семейство динамических циклов гистерезиса стали М-6 (f=60 гц).
Рис. 2-45. Семейство статических (а) и динамических (б) циклов гистерезиса стали Э43 с толщиной листа 0,50 мм (f=50 гц).
Рис. 2-46. Семейство статических (а) и динамических (б) циклов гистерезиса стали Э12 с толщиной листа 0,50 мм (f=50 гц).
Статические циклы гистерезиса в холоднокатаной текстурованной стали для образцов с сильно выраженной магнитной текстурой, вырезанных поперек прокатки, имеют необычный вид (рис. 2-47, а). У этих циклов очень малая остаточная индукция, а кривизна нисходящей и восходящей ветви является противоположной обычному циклу гистерезиса. На рис. 2-47, б показан статический цикл гистерезиса образца с плохой магнитной текстурой (λ=10·10-6).
Рассмотрим Изменение коэрцитивной силы на частных циклах гистерезиса. В холоднокатаной, текстурованной стали с увеличением амплитуды магнитной индукции с 1,0 до 1,8 гл коэрцитивная сила непрерывно растет. Для примера приведем значения Нс для стали VC-9:
Рис. 2-47. Статические циклы гистерезиса поперечных образцов текстурованной стали, а — с хорошей магнитной текстурой; б — с плохой магнитной текстурой.
В горячекатаной электротехнической стали с Si=l,0% при изменении амплитуды магнитной индукции с 1,0 до 1,5 тл коэрцитивная сила возрастает так же заметно, как и в холоднокатаной стали, в стали с высоким содержанием кремния (Si=4,0 %), как видно из рис. 2-45, возрастает более медленно.
Ранее говорилось, что для получения низких потерь энергии на перемагничивание необходимым условием является получение малой коэрцитивной силы. В холоднокатаной текстурованной стали с разными удельными потерями коэрцитивная сила имеет следующие значения при В = 1,5 тл [Л. 1-62]: 
Получение малой коэрцитивной силы в крупнозернистой холоднокатаной текстурованной стали обеспечивается за счет более совершенной кристаллической и магнитной текстуры.
Это приводит к усилению анизотропии коэрцитивной силы. Для примера приведем анизотропию коэрцитивной силы, a/м, образцов с paзным значением удельных потерь.
Получению низкой коэрцитивной силы в образце № 1 вдоль направления прокатки способствовало, кроме того, малое количество примесей в стали (С≈0,004%, N≈0,002% и т. д.). Если образцы промышленных партий холоднокатаной стали подвергнуть дополнительной обработке при 1 200—1 300 °C, при которой происходит дальнейшее удаление вредных примесей и снижение плотности дислокаций (до 106—107 на квадратный сантиметр), то коэрцитивная сила снижается далее до 3,0—4,0 а/м.
Следует отметить, что для тонких монокристальных дисков с кристаллографической плоскостью {110} соотношение
, полученное в [Л 2-41], выполняется для образцов с малым значением Нс в большей степени, чем с увеличенным Нс.
Анизотропия остаточной индукции выражена более резко, чем коэрцитивной силы. Ниже приводятся значения Вг, тл, измеренные при Вм=1 тл [Л. 1-62].
В нетекстурованной электротехнической стали снижение потерь идет за счет получения низкой коэрцитивной силы, снижение которой достигается уменьшением количества всевозможного рода дефектов кристаллической решетки и укрупнением зерна. Снижение коэрцитивной силы за счет только укрупнения зерна должно проводиться в разумных пределах, чтобы не вызвать заметного увеличения потерь от вихревых токов, которые могли бы перекрывать снижение потерь от гистерезиса. Ниже даются значения коэрцитивной силы для холоднокатаной нетекстурованной кремнистой стали лучших марок:
