В настоящем разделе приведен расчет затухания элементов в. ч. тракта. Особенности расчета общего затухания в. ч. трактов каналов различной сложности и электрической длины приведены в § 7-4.
Линия электропередачи.
Линейное затухание определяется по формуле
Километрическое затухание междуфазной волны зависит от конструкции линии электропередачи, сечения и материала проводов, рабочей частоты и проводимости земли.
Приведенные в настоящей главе формулы и графики для определения километрического затухания междуфазной волны и значения коэффициентов в формулах справедливы для линий электропередачи с опорами типовых конструкций, находящихся в исправном состоянии, при нормальных атмосферных условиях и средней проводимости земли. Увеличение затухания линии электропередачи по сравнению с расчетным при изморози и гололеде учитывается запасом по перекрываемому затуханию в соответствии с § 6-5.
Километрическое затухание междуфазной волны для нетранспонированных и транспонированных воздушных линий электропередачи 6, 10 и 35 кВ со сталеалюминиевыми проводами определяется по формуле
(7-2) где f — рабочая частота, кГц.
Если на линиях 6—10 кВ подвешены стальные провода, километрическое затухание междуфазной волны определяется по графику рис. 7-1.
Рис. 7-1. Километрическое затухание междуфазной волны линий электропередачи 6—10 кВ со стальными проводами разных марок.
Километрическое затухание междуфазной волны для кабельных линий электропередачи 6, 10 и 35 кВ длиной до 10 км с достаточной для расчетов точностью можно определять из рис. 7-2, независимо от марки кабеля высокого напряжения и схемы подключения в. ч. аппаратуры. Затухание кабелей длиной более 10 км рекомендуется рассчитывать по [Л. 49] для более точного определения аф.
Километрическое затухание междуфазной волны для нетранспонированных ВЛ 110—500 кВ определяется следующим образом.
Рис. 7-2. Километрическое затухание междуфазной волны и волны фаза — оболочка кабельных линий электропередачи 6, 10 и 35 кВ.
Рис. 7-3. Километрическое затухание междуфазной волны для средней фазы нетранспонированной ВЛ 110 кВ с горизонтальным расположением проводов.
Рис. 7-4. Километрическое затухание междуфазной волны для средней и верхней фаз нетранспонированной ВЛ 110 кВ с вертикальным расположением проводов.
Рис. 7-5. Километрическое затухание междуфазной волны для средней фазы нетранспонированной ВЛ 220 кВ с горизонтальным расположением проводов.
Рис. 7-6. Километрическое затухание междуфазной волны для средней и верхней фаз нетранспонированной ВЛ 220 кВ с вертикальным расположением проводов.
Для средней фазы линий 110, 220, 330 и 500 кВ с горизонтальным расположением проводов и для верхней и средней фаз линий 110 и 220 кВ с вертикальным расположением проводов по графикам рис. 7-3—7-8 или по формуле
(7-3)
Значения коэффициентов приведены в табл. 6-2—6-4.
При организации в. ч. каналов по нетранспонированным линиям по схеме «фаза — земля» не рекомендуется
подключать в. ч. аппаратуру к крайним фазам линий с горизонтальным расположением проводов или к нижним фазам линий с вертикальным расположением проводов ввиду значительной неравномерности затухания, из-за которой в. ч. канал на аппаратуре ОБП может оказаться неработоспособным.
Рис. 7-7. Километрическое затухание междуфазной волны для средней фазы нетранспонированной ВЛ 330 кВ.
Рис. 7-8. Километрическое затухание междуфазной волны для средней фазы нетранспонированной ВЛ 500 кВ.
Лишь в тех случаях, когда возникает необходимость организации большого количества в. ч. каналов по таким линиям и их невозможно осуществить только по средней фазе, допустимо подключение аппаратуры к крайним и нижним фазам.
При этом километрическое затухание междуфазной волны для крайних и нижних фаз при длине линии электропередачи менее 50 км ориентировочно можно определять по графикам рис. 7-12—7-15 или рассчитывать по формуле
(7-4)
Если длина нетранспонированной линии электропередачи с горизонтальным расположением проводов превышает 50 км, то при подключении аппаратуры к крайним фазам затухание линии определяется по формуле
Затухание линии электропередачи с горизонтальным расположением проводов при наличии одного цикла транспозиции, подобного изображенному на рис. 7-9,а для линий 330 и 500 кВ определяется по графикам рис. 7-10 и 7-11, а для линий 110 и 220 кВ по формулам:
при подключении к фазе 3
Рис. 7-10. Километрическое затухание междуфазной волны ВЛ 330 кВ с горизонтальным расположением проводов и одним циклом транспозиции.
а — для присоединения к фазам 1, 2; б — для присоединения к фазе 5; l — длина линии электропередачи, км.
Иногда на линии электропередачи провода дополнительно скрещиваются вблизи подстанций на расстояниях 3—5 км для обеспечения правильной фазировки. Эти скрещивания при расчете километрического затухания можно во внимание не принимать.
Рис. 7-11. Километрическое затухание междуфазной волны ВЛ 500 кВ с горизонтальным расположением проводов и одним циклом транспозиции.
а — для присоединения к фазам 1, 2; б — для присоединения к фазе 3; l — длина линии электропередачи, км.
Расчет точной величины километрического затухания междуфазной волны для ВЛ 110—500 кВ с горизонтальным или вертикальным расположением проводов и ограниченным числом циклов транспозиции (количество транспозиционных опор менее шести, но более двух) ведется по сложным и громоздким формулам и требует больших затрат времени. Поэтому в практике проектирования величина αф для таких линий определяется приближенно по формуле (7-4) или графикам рис. 7-12— 7-15. Определенная таким образом величина аф будет несколько завышенной.
Рис. 7-12. Километрическое затухание междуфазной волны транспонированной ВЛ 110 кВ с горизонтальным расположением проводов.
Километрическое затухание междуфазной волны для многократно транспортированных линий 110, 220, 330 и 500 кВ с горизонтальным и вертикальным расположением проводов с количеством транспозиционных опор шесть и более и для линий 110 и 220 кВ с треугольным расположением проводов как транспортированных, так и нетранспортированных определяется по графикам рис. 7-12—7-17 или рассчитывается по формуле (7-4).
Концевые затухания ак, обусловленные переходом части энергии в волну три фазы — земля, имеют место при включении в. ч. аппаратуры по схеме «фаза — земля» и отсутствуют при междуфазном включении. Значения ак в расчетах принимаются независимыми от частоты, а их величины для различных линий приведены в § 4-3.
Рис. 7-13. Километрическое затухание междуфазной волны для всех фаз транспонированной и нижних фаз нетранспонированной ВЛ 110 кВ с вертикальным расположением проводов.
При подключении аппаратуры к кабельным линиям электропередачи по схеме «фаза — оболочка» концевые затухания отсутствуют.
Параллельно включенная высокочастотная аппаратура уплотнения и разделительные фильтры.
Затухание, вносимое параллельно включенной в. ч. аппаратурой уплотнения, является результатом ответвления части рабочей энергии данного канала во входные цепи аппаратуры, параллельной аппаратуре работающего канала.
Величина вносимого затухания определяется значением входного сопротивления параллельно включенной аппаратуры на рабочей частоте канала и может быть рассчитана по формуле
(7-11)
где rн — сопротивление нагрузки рабочей аппаратуры на частоте канала, Ом;
Zпap — входное сопротивление параллельно включенной аппаратуры на той же частоте, Ом.
Рис. 7-14. Километрическое затухание междуфазной волны транспонированной ВЛ 220 кВ с горизонтальным расположением проводов.
Поскольку сопротивление нагрузки для отечественной аппаратуры на рабочей частоте равно 100 Ом формула (7-11) принимает вид:
(7-12)
Значения Zпap определяются по характеристикам входного сопротивления аппаратуры.
Для ориентировочных расчетов можно принимать величину затухания, вносимого параллельно включенной аппаратурой одного в. ч. канала, равной 0,1 неп.
междуфазной волны для всех фаз транспонированной и нижних фаз нетранспонированной ВЛ 220 кВ с вертикальным расположением проводов.
Если затухание, вносимое параллельно включенной аппаратурой, необходимо уменьшить, можно применить разделительные фильтры или разделительные контуры. В этом случае величина вносимого затухания определяется по формуле
где Ζρ.ф — входное сопротивление разделительного фильтра (контура) в полосе запирания на частоте рассчитываемого канала, Ом.
Рис. 7-16. Километрическое затухание междуфазной волны транспонированной и нетранспонированной ВЛ 110 кВ с треугольным расположением проводов.
При параллельной работе аппаратуры каналов релейной защиты или телеотключения с аппаратурой каналов другого назначения включение разделительных фильтров или разделительных контуров обязательно, поскольку они ограждают каналы релейной защиты и телеотключения от нежелательных случайностей (например, замыканий на землю входных цепей параллельно включенной аппаратуры). Затухание, вносимое параллельно включенной аппаратурой в канал релейной защиты или телеотключения, определяется по формуле (7-13) при Zпар = 0. При этом активное входное сопротивление разделительного фильтра в полосе запирания должно удовлетворять условию:
Рис. 7-17. Километрическое затухание междуфазной волны транспонированной и нетранспонированной ВЛ 200 кВ с треугольным расположением проводов.
Для аппаратуры типов ПВЗД и ВЧТО величина Ζρ.ф≥475 Ом, для аппаратуры типа ПВЗК, имеющей входное сопротивление около 500 Ом, величина Ζρ.ф≥794 Ом. При этом предполагается, что rвх.к= 100 Ом.
При соблюдении указанных величин сопротивления разделительных фильтров апар≤0,1 неп.
При подключении в. ч. аппаратуры уплотнения, находящейся в разных зданиях, к общему устройству присоединения способом, показанным на рис. 7-18,а в начале участка фидера, отходящего от менее удаленной
к более удаленной аппаратуре, обязательно включается разделительный фильтр, запирающий частоты менее удаленной аппаратуры. В таких случаях затухание, вносимое в канал более удаленной аппаратурой, определяется по формуле (7-13) при Zпар=rвх.к, менее удаленной — по формуле (7-12).
Рис. 7-18. Схема подключения высокочастотной аппаратуры через разделительные фильтры.
Активное входное сопротивление разделительного фильтра в полосе запирания для этих случаев должно соответствовать условию rр.ф> 375 Ом; при этом апар<0,1 неп.
Иногда может потребоваться параллельное подключение аппаратуры, находящейся в разных зданиях, код- ному фильтру присоединения самостоятельными в. ч. фидерами (рис. 7-18,б). В таких случаях в каждый фидер у фильтра присоединения включается разделительный фильтр, запирающий частоты аппаратуры, подключенной к другим фидерам.
Затухание, вносимое в рассчитываемый канал параллельно включенными в. ч. фидерами других каналов, следует определять по формуле
(7-15)
Рис. 7-20. Зависимость входного сопротивления разделительного контура РК-61 от частоты настройки.
I, II, III — схемы контура по рис. 7-19,а.
фильтра (контура) в полосе пропускания для частот рассчитываемого канала, определяемое по паспортным данным. Рекомендуется, чтобы это затухание не превышало 0,1 неп.
При использовании разделительных контуров аналогичных РК-61 для параллельной работы аппаратуры каналов телефонной связи и телемеханики с аппаратурой каналов релейной защиты и телеотключения затухание, вносимое контуром, определяется по графику рис. 7-19, а его входное сопротивление на частоте настройки (на частоте канала защиты или телеотключения) определяется по графику рис. 7-20.
Высокочастотный соединительный фидер.
Затухание в в. ч. соединительном фидере, обусловленное параметрами фидера и рабочей частотой, рассчитывается по формуле
(7-17)
где ас.ф — километрическое затухание соединительного фидера, неп/км;
l — длина фидера, км.
Километрическое затухание коаксиальных в. ч. кабелей, используемых в качестве соединительных фидеров для в. ч. каналов по линиям электропередачи, определяется по графикам рис. 7-21.
Если каналы осуществляются по схеме «фаза — фаза» с применением двух однофазных фильтров присоединения, а в качестве в., ч. фидера используются два коаксиальных кабеля, то его затухание определяется по формуле
где акаб — километрическое затухание коаксиального кабеля, неп/км;
I — общая длина обоих коаксиальных кабелей от фильтров присоединения до согласовывающего трансформатора, км.
Устройства присоединения.
Затухание в устройствах присоединения определяется активными потерями в их элементах и отражением энергии высокой частоты вследствие несогласований входных сопротивлений устройств с линий и в. ч. фидером.
Рис. 7-21. Километрическое затухание высокочастотных кабелей ФКБ и РК.
1 - РК-1, РК-101; 2 - РК-2, РК-102; 3 - ФКБ 1X1,3; 4 - РК-3, РК-4, РК-103, РК-104.
Величины затуханий и другие параметры фильтров присоединения, выпускаемых отечественной промышленностью для работы с конденсаторами связи различных емкостей, приведены в гл. 2. Выбор фильтров присоединения для организации в. ч. трактов различной электрической длины и сложности производится в соответствии с § 7-4.
При использовании двух однофазных фильтров присоединения для осуществления каналов по схеме «фаза—фаза» одной линии или «фаза — фаза» разных линий на двухцепных опорах затухание обоих фильтров присоединения можно ориентировочно принимать равным затуханию одного фильтра присоединения.
Затухание в. ч. согласовывающего трансформатора определяется по паспортным данным.
Рекомендуется, чтобы это затухание в полосе канала не превышало 0,05 неп.
Расчетную величину затухания фильтров присоединения, электрические данные которых в настоящей книге не приведены (новые разработки, импортные или кустарного изготовления), можно определить по формуле
Рис. 7-22. Зависимость активной составляющей входного сопротивления антенны с заземленным концом от электрической длины антенны.
Расчетное входное сопротивление кабельных линий электропередачи 6, 10 и 35 кВ можно принимать равным 25 Ом, независимо от схемы присоединения и марки кабеля [Л. 23].
Короткие антенные устройства присоединения длиной от 1/4 До длины волны (fl=68—34 кГц· км при скорости распространения волны трос—земля 272·103 км/сек), в качестве которых используются участки грозозащитного троса линии электропередачи, имеют значительное переходное затухание с величиной, зависящей в основном от схемы антенны, ее электрической длины, направления передачи (места расположения корреспондента) и конструкции линии электропередачи.
Переходное затухание антенных устройств присоединения на линиях 110—500 кВ с горизонтальным расположением проводов и опорами типовых конструкций можно определять из табл. 7-1. Величины переходных затуханий, приведенные в табл. 7-1, рассчитаны по [Л. 4] с учетом разветвлений в. ч. энергии в обоих направлениях и в предположении, что реактивная составляющая входного сопротивления антенны скомпенсирована. При этом концевые затухания должны учитываться отдельно.
Переходное затухание антенных устройств присоединения, выполненных из участков грозозащитного троса длиной (км) для линий электропередачи с опорами других конструкций, можно ориентировочно принимать равным 2,5 неп. При конструировании антенных устройств присоединения следует иметь в виду, что расположение грозозащитного троса по отношению к проводам линии электропередачи должно быть обязательно асимметричным.
Значения активной и реактивной составляющих входного сопротивления коротких антеннс заземленным концом определяется по графикам на рис. 7-22 и 7-23. Величина емкости конденсатора для компенсации индуктивной составляющей входного сопротивления определяется по формуле
(7-20)
где х — емкостное сопротивление, Ом, определяется по рис. 7-23;
f — рабочая частота, кГц.
Рис. 7-23. Зависимость реактивной составляющей входного сопротивления антенны c заземленным концом от электрической длины антенны.
Антенные устройства присоединения с разомкнутым концом рекомендуется применять длиной 1|4 длины волны (fl=68,0). При этом входное сопротивление антенны активно и может быть принято равным 50 Ом для частот до 150 кГц и 30 Ом для частот 150—300 кГц. Затухание, вносимое защитным дросселем или согласующим трансформатором антенного устройства присоединения, определяется по формуле
Таблица 7-1
(7-21)
где rвх.а — активное входное сопротивление антенны, Ом; f — рабочая частота, кГц;
L — индуктивность дросселя или первичной обмотки согласующего трансформатора, мгн.
Заградители и шунтирующие сопротивления.
Затухание, вносимое заградителем или шунтирующим сопротивлением, определяется величиной утечки энергии высокой частоты через заградитель и сопротивление подстанции или через шунтирующее сопротивление.
Затухание, вносимое заградителем, определяется по номограмме на рис. 7-24 или рассчитывается по формуле где Ζз — запирающее сопротивление заградителя, Ом; остальные обозначения такие же, как в формуле (7-19).
(7-22)
Частотные характеристики запирающего сопротивления заградителей, выпускаемых промышленностью с элементами настройки заводского исполнения, и значения входных сопротивлений со стороны линии для фильтров присоединения, настраиваемых по заводским схемам и схемам, предложенным ВНИИЭ (модификации фильтра присоединения ОФП-4), приведены в гл. 2.
Рис. 7-24. Номограмма для определения затухания, вносимого заградителем. Пунктирными линиями показаны примеры пользования номограммой.
rз — активная составляющая сопротивления заградителя; аз — затухание, вносимое заградителем.
(7-23)
При осуществлении в. ч. каналов по схеме «фаза — фаза» одной линии с использованием двух однофазных фильтров присоединения затухание, вносимое обоими заградителями, рассчитывается по формуле
При выборе заградителей и способа их настройки следует проверять в полосе канала неравномерность вносимого заградителем затухания, которая не должна превышать 0,05 неп при полосной настройке и 0,1 неп при одночастотной и двухчастотной притупленных настройках.
Для каналов релейной защиты и телеотключения эту неравномерность можно не учитывать.
Для того чтобы аз было не ниже расчетной величины при коммутациях на подстанции, а также не зависело от величины и знака реактивных составляющих сопротивлений подстанции и заградителя, полосу запирания частот заградителя следует, как правило, определять по активной составляющей его запирающего сопротивления. В диапазоне частот, используемом для связи по линиям электропередачи, сопротивление подстанции, как правило, имеет емкостный характер, в связи с чем в каналах телефонной связи и телемеханики допустимо использование емкостной составляющей сопротивления заградителя.
Высокочастотный заградитель должен выбираться с учетом возможности прохождения через его силовую катушку максимального рабочего тока и тока короткого замыкания линии электропередачи (см. § 5-5).
На рис. 7-25—7-29 даны графики зависимости полосы запирания заградителей КЗ-500, РЗ-600-0,25 и РЗ-1000-0,6 от частоты настройки для разных способов настройки (элементы настройки не заводского исполнения). Схема элемента настройки для каждого случая указана на соответствующем графике. Параметры элементов настройки могут быть рассчитаны по [Л. 40].
Затухание, вносимое шунтирующими сопротивлениями, в общем случае рассчитывается по формуле (7-22), в которой вместо Zз подставляется величина шунтирующего сопротивления. Если шунтирующее сопротивление чисто реактивное, а входные сопротивления линии и аппаратуры согласованы, то (7-22) можно представить в виде
(7-24)
Рис. 7-27. Зависимость ширины полосы запирания заградителя КЗ-500 от нижней частоты полосы запирания при широкополосной настройке по двухконтурной схеме.
Рис. 7-28. Зависимость ширины полосы запирания заградителя КЗ-500 от нижней частоты полосы запирания при широкополосной настройке по трехконтурной схеме.
где Rвх.л — входное сопротивление линии, в большинстве случаев активное;
х — величина шунтирующего реактивного сопротивления, Ом.
По формуле (7-24) можно определять затухание, вносимое короткими кабельными вставками при их длине км, где f— рабочая частота (кГц). Такие кабельные вставки можно рассматривать в первом приближении как сосредоточенную емкость, включенную между воздушной линией электропередачи и землей.
Величину емкостного сопротивления короткой кабельной вставки можно определить по формуле
(7-25)
где I — длина кабельной вставки, км;
Со — километрическая емкость кабеля (жила — земля), пф.
Для кабельных вставок в линии 6, 10 и 35 кВ применяются кабели, километрическая емкость которых в среднем равна 0,3 мкф/км. Затухание, вносимое такими кабельными вставками, можно определить по формуле
(7-26)
Ответвления.
Затухание, вносимое ответвлением от линии электропередачи аотв, определяется потерями в. ч. энергии в параллельном ответвлении. Ответвления от линии вносят в в. ч. каналы затухание, зависящее от длины ответвления и нагрузки на его конце.
При проектировании в. ч. каналов принято определять максимальную величину аотв, которая может иметь место для принятой схемы подключения аппаратуры к линии и при данных электрических параметрах аппаратуры присоединения и обработки. При этом реальный в. ч. тракт может иметь затухание меньше расчетного. Ниже приводятся формулы и рекомендации, составленные по [Л. 8, 24, 39].
Затухание, вносимое электрически длинным ответвлением (затухание междуфазной волны более 1,0 неп), принимается равным 0,4 неп, независимо от нагрузки на конце ответвления.
Ответвления от кабельной линии электропередачи при длине ответвления l≥240/f (км) рассматриваются как электрически длинные ответвления, которые можно не обрабатывать заградителями. При этом величина аотв принимается равной 0,4 неп. Электрически короткие ответвления воздушных линий (затухание междуфазной волны менее 1,0 неп) и кабельных линий (l<240/f км), по которым не организуется связь, как правило, должны обрабатываться заградителями для всех каналов, проходящих по линии электропередачи.
Рис. 7-29. Зависимость граничной частоты полосы запирания заградителей от их запирающего сопротивления (настройка по схеме фильтра верхних частот).
Величина аотв в этом случае зависит от числа обрабатываемых фаз ответвления, величины запирающего сопротивления заградителей и определяется для воздушных линий по графику на рис. 7-30 *.
Заградители должны включаться в начало ответвления от линии. На воздушных линиях электропередачи заградитель может быть отнесен в глубь ответвления, если установка его в начале невозможна. При этом затухание, вносимое ответвлением, определяется по формуле
(7-27)
Графики и формулы для расчета затухания, вносимого ответвлениями воздушных линий электропередачи, составлены, исходя из скорости распространения междуфазной волны 290· 103 км/сек.
где—затухание, вносимое ответвлением при включении заградителей в его начале (в точке разветвления линии), неп; определяется по графику рис. 7-30;
— поправка, зависящая от места включения заградителей, неп; определяется по графику рис. 7-31.
Рис. 7-30. Зависимость затухания, вносимого ответвлением, от сопротивления заградителей, включенных в точке разветвления.
1 — при одном заградителе в рабочей фазе; 2 — при двух заградителях (один в рабочей, второй в нерабочей фазе); 3 — при трех заградителях (во всех фазах). Шкала А — для ВЛ 110—220 кВ; шкала Б — для ВЛ 330— 500 кВ.
Число обрабатываемых фаз, запирающее сопротивление заградителей, включаемых в ответвление, и допустимое расстояние от точки разветвления до места включения заградителей определяются при конкретном проектировании в соответствии с § 7-4. Электрически короткие ответвления, по которым не организуется связь, в некоторых случаях могут не обрабатываться заградителями (см. § 6-5).
В в. ч. трактах с ответвлениями, по которым организуется связь, ответвлением считается любой из участков линии электропередачи от точки ее разветвления.
Электрически короткие ответвления, по которым организуется связь, могут вносить в канал значительное затухание. Под электрически коротким ответвлением здесь понимается ответвление, длина которого lотв<2 900/f км, где f — расчетная частота канала, кГц.
Для таких ответвлений величина аотв.к определяется по графику рис. 7-32. График составлен для условия согласованности нагрузки (фильтра присоединения) и входного сопротивления линии.
Если затухание, вносимое электрически коротким ответвлением, по которому организуется связь, недопустимо велико, его можно уменьшить одним из способов, приведенных ниже [Л. 39].
Включением в рабочую фазу в месте ответвления линии дополнительного заградителя с сопротивлением 400 Ом можно снизить величину аотв.к до 0,6 неn. Затухание, вносимое в канал связи с подстанцией короткого ответвления, в таких случаях принимается равным 1,1 неп.
Если в точке разветвления линии в обе нерабочие фазы короткого ответвления включены заградители с запирающим сопротивлением более 3 000 Ом на частоте рассчитываемого канала, величина аотв.к принимается равной 0,4 неп, а затухание, вносимое в какал связи с подстанцией короткого ответвления, принимается равным 0,9 неп.
В случаях, когда рабочая частота канала определяется из выражения
(7-28)
где п — целое число не более 6, величина аотв.к принимается равной 0,5 неп, а затухание, вносимое в канал связи с подстанцией на ответвлении, принимается равным 0,7 неп. При этом входное сопротивление фильтра присоединения в конце ответвления следует выбирать равным Ζф.п=800—1 200 Ом.
Рис. 7-32. Зависимость затухания, вносимого ответвлением, от электрической длины ответвления.
Рис. 7-33. Схема подключения высокочастотной аппаратуры уплотнения к обходу через Г-образный удлинитель.
Величина аотв.к может быть снижена до 1,15 неп включением на подстанции в обе нерабочие фазы короткого ответвления заградителей с сопротивлением не менее 3 000 Ом.
Если аотв.к превышает 1,0 неп, оно может быть снижено до 0,7 неп вынесением устройства присоединения (конденсатора связи, фильтра присоединения) и заградителя в место разветвления. В таких случаях затухание, вносимое в канал с подстанцией короткого ответвления, принимается равным 0,6 неп. Если, кроме того, в нерабочие фазы включаются дополнительные заградители в месте разветвления, то аотв.к принимается равным 0,25 неп.
Высокочастотная аппаратура уплотнения на обходе.
Затухание, вносимое на обходе в. ч. аппаратурой уплотнения, настроенной на частоты канала, определяется потерями в. ч. энергии в параллельном ответвлении в. ч. тракта и принимается равным 0,4 неп. Это затухание может быть уменьшено включением Г-образного удлинителя, как показано на рис. 7-33. Сопротивления удлинителя должны быть безындукционными и рассчитанными на максимальную мощность передатчика. Величины R1 и R2 выбираются таким образом, чтобы сопротивление нагрузки аппаратуры, состоящее из удлинителя и входных сопротивлений в. ч. фидеров, равнялось номинальной величине 100 Ом.
При наличии Г-образного удлинителя затухание, вносимое в. ч. аппаратурой уплотнения на обходе в сквозной канал, определяется по формуле
(7-29)
где rвх.к— входное сопротивление в. ч. кабельного фидера, Ом;
R1 и R2 — сопротивления Г-образного удлинителя, Ом.
В таких случаях следует учитывать затухание, вносимое в канал с промежуточным пунктом на обходе Г-образным удлинителем и ответвлением в. ч. энергии во второй фидер:
(7 30)
Величины сопротивлений Г-образного удлинителя можно принимать равными R1= 150 Ом, R2 = 200 Ом. При rвх.к=100 Ом и указанных величинах сопротивлений удлинителя апром= 0,2 неп, авн= 1,4 неп.
Если выходное устройство аппаратуры на обходе позволяет согласовать ее с нагрузкой, сопротивление которой более 100 Ом (например, как аппаратуру ЭПО-3 с нагрузкой от 200 Ом и аппаратуру монтерской связи МП с нагрузкой 400 Ом), затухание, вносимое аппаратурой на обходе, может быть уменьшено включением последовательно с ней безындукционного сопротивления. Величина сопротивления выбирается таким образом, чтобы аппаратура согласовывалась с нагрузкой, состоящей из сопротивления и в. ч. фидеров.
При наличии сопротивления затухание, вносимое в сквозной канал аппаратурой на обходе, определяется по формуле
В некоторых случаях допустимо включение последовательно с аппаратурой на обходе сопротивления большего, чем рассчитанное по условиям согласования (например, при обходе на два направления по схеме на рис. 7-41). При этом следует иметь в виду, что при нарушении согласования аппаратуры с нагрузкой характеристики в. ч. фильтров аппаратуры могут несколько ухудшиться.