Стартовая >> Архив >> Подстанции >> Вентильные разрядники высокого напряжения

Дугогасящая способность многократного искрового промежутка - Вентильные разрядники высокого напряжения

Оглавление
Вентильные разрядники высокого напряжения
Введение
Назначение искровых промежутков
Принцип действия и конструкции искровых промежутков
Искровые промежутки с самовыдувающейся дугой
Искровые промежутки с вращающейся дугой
Искровые промежутки с растягивающейся дугой
Искровые промежутки с делением дуги на части
Пробивные напряжения искровых промежутков
Дугогасящая способность искровых промежутков
Методика исследования дугогасящей способности искровых промежутков разрядников
Дугогасящая способность искровых промежутков с неподвижной дугой
Дугогасящая способность искровых промежутков с вращающейся дугой
Методика расчета восстанавливающейся прочности искровых промежутков с вращающейся дугой
Дугогасящая способность искровых промежутков с растягивающейся дугой
Дугогасящая способность многократного искрового промежутка
Методы повышения восстанавливающейся прочности многократного искрового промежутка
Нелинейные сопротивления вентильных разрядников
Материал и конструкции нелинейных сопротивлений
Закономерности, характеризующие свойства нелинейных сопротивлений
Механизмы явлений, происходящих в нелинейных сопротивлениях
Стабилизация нелинейных сопротивлений
Старение и пропускная способность нелинейных сопротивлений
Технические характеристики нелинейных сопротивлений
Характеристики современных вентильных разрядников
Пробивное напряжение разрядников
Импульсное пробивное напряжение разрядников
Остающееся напряжение разрядников
Пропускная способность разрядников
Дугогасящая способность разрядников
Прочие характеристики разрядников
Стабильность характеристик разрядников в процессе эксплуатации
Координация характеристик изоляции с характеристиками вентильных разрядников
Испытания вентильных разрядников в процессе производства
Классификация вентильных разрядников
Вентильные разрядники с искровыми промежутками с неподвижной дугой
Магнитно-вентильные разрядники грозового типа
Разрядники с токоограничивающими искровыми промежутками
Магнитно-вентильные комбинированные разрядники
Зарубежные конструкции вентильных разрядников
Разрядники HKF
Разрядники Алюгард
Расчет последовательного сопротивления и искровых промежутков
Расчет последовательного сопротивления и искровых промежутков комбинированных разрядников
Выбор и расчет шунтирующих сопротивлений разрядников
Регулирование вольт-секундной характеристики разрядников
Механический расчет разрядников
Расчет и конструирование покрышек разрядников
Вентильные разрядники для глубокого ограничения перенапряжений
Выбор вентильных разрядников
Монтаж вентильных разрядников и эксплуатационный надзор
Регистрация работы вентильных разрядников
Токи в вентильных разрядниках
Отказы вентильных разрядников и их повреждения
Особенности применения вентильных разрядников в районах повышенного загрязнения
Литература

Относительная восстанавливающаяся прочность многократного искрового промежутка, так же как и восстанавливающаяся прочность единичного промежутка, представляет собой случайную величину, подверженную статистическому разбросу.
При последовательном включении нескольких искровых промежутков возрастает вероятность повторного пробоя системы промежутков при относительно низких значениях приложенного к ней напряжения. Среднее значение и функция распределения напряжений повторного пробоя системы промежутков определяются функциями статистического распределения напряжений повторного пробоя отдельных промежутков и законом деления напряжения по единичным промежуткам.
В частном случае, когда напряжение распределяется равномерно по всем искровым промежуткам системы, пробой одного из промежутков неизбежно вызывает пробой всей системы промежутков; и если все искровые промежутки системы характеризуются одной и той же функцией распределения Р1 (U), вероятность пробоя системы промежутков Pn(U) составит (66):

Формула справедлива при любом числе промежутков системы n>1. Она представляет собой известное распределение наименьшего члена выборки но теории «наиболее слабого звена» [75].
Относительная восстанавливающаяся прочность многократного промежутка (отношение среднего напряжения повторного пробоя к среднему значению пробивного напряжения системы) может быть как выше, так и ниже восстанавливающейся прочности единичного промежутка в зависимости от законов деления напряжения по единичным промежуткам в режиме гашения дуги и в предпробивном режиме разрядника. В частности, на различии законов деления напряжения в указанных выше режимах основано применение неоднородной шунтировки с целью повышения восстанавливающейся прочности разрядника (см. стр. 58).

Исследованиями установлено, что восстанавливающаяся прочность комплекта из нескольких промежутков (при отсутствии принудительного распределения напряжения по единичным промежуткам) ниже восстанавливающейся прочности единичного промежутка. Степень снижения прочности тем больше, чем больше промежутков в комплекте.
Пусть v0 — относительная восстанавливающаяся прочность единичного искрового промежутка, а v — относительная восстанавливающаяся прочность комплекта искровых промежутков. Тогда

где kn — коэффициент, зависящий от числа промежутков в комплекте.
По данным опытов для комплекта из двух искровых промежутков с вращающейся дугой kn = 1,03, а для комплекта из четырех промежутков kn = 1,05—1,06. Эти данные основаны на результатах испытаний ограниченного числа образцов и требуют уточнения.


Рис. 1-42. Восстанавливающаяся прочность v (t) (после сопровождающего тока 1000 α в течение 10 мсек):1 — единичного промежутка; 2 — комплекта из четырех единичных промежутков; 3— блока искровых промежутков с учетом схемы поджига.
Кружками показаны повторные пробои разрядника 330 кВ после тока с амплитудой 400 — 1000 а длительностью 0,3 — 3 мсек

Практика производства вентильных разрядников в СССР, результаты исследования дугогасящей способности элементов разрядников РВМГ и РВМК [11, 13], результаты сетевых испытаний разрядников 220—500 кВ [1, 7, 8] дают основание полагать, что относительная восстанавливающаяся прочность разрядника в целом несущественно отличается от восстанавливающейся прочности комплекта искровых промежутков.
На рис. 1-42 для опытного разрядника 330 кВ кривая 1 показывает среднюю восстанавливающуюся прочность единичного промежутка с вращающейся дугой после сопровождающего тока 1000 а длительностью 0,01 сек. Кривая 2 на том же рисунке характеризует восстанавливающуюся прочность комплекта из четырех искровых промежутков. Кривая 3 учитывает повышение восстанавливающейся прочности блока искровых промежутков в результате применения схемы поджига (v/v0 = 1,2, см. стр. 62). На том же рисунке кружочками показаны значения, полученные при сетевых испытаниях опытного разрядника [8]. Амплитуда токов составляла 400-1000 а, длительность протекания тока 0,3—3 мсек. Сопоставление опытных точек с кривой 3 рис. 1-42 дает основание полагать, что при переходе от блока искровых промежутков к разряднику в целом сколько-нибудь существенного снижения прочности не происходит.
Вопрос о суммировании восстанавливающейся прочности единичных промежутков требует дальнейших исследований.



 
« Вакуумная сильноточная дуга в магнитном поле   Влияние конструкции экранов на характеристики вакуумных дугогасительных камер »
электрические сети