Отходящие от подстанций линии имеют большую протяженность, часто поражаются молниями и обладают высокой импульсной прочностью изоляции. Поэтому приход волн по проводам линии на подстанцию в ряде случаев может вызвать возникновение опасных перенапряжений и пробой более ответственной, но менее прочной изоляции подстанционного оборудования. Наибольшую опасность представляет пробой главной изоляции трансформатора при большой амплитуде перенапряжения, а также пробой их продольной изоляции (междувитковой, междукатушечной или межслоевой) при большой крутизне фронта импульса перенапряжения или при его срезе за счет импульсного перекрытия вблизи трансформатора. Основным средством защиты подстанции от набегающих волн является вентильный разрядник (РВ) или нелинейный ограничитель перенапряжений (ОПН). Трубчатые разрядники или защитные воздушные промежутки на подстанции следует применять только в точках, где срезы импульсов перенапряжений не могут воздействовать на изоляцию трансформаторов (например, для защиты разомкнутого линейного разъединителя со стороны линии).
Вследствие относительно большой протяженности ошиновки подстанции время пробега волны между отдельными узлами подстанции оказывается сравнимым с длительностью фронта грозовых импульсов. Это обуславливает различие величин и форм напряжений в разных точках подстанции, особенно заметном при набегании волн с крутыми фронтами. В этом случае амплитуда перенапряжений на оборудовании, удаленном от вентильного разрядника, может существенно превысить напряжение на нем, и защита оборудования не будет обеспечена. Ставить РВ у каждого аппарата экономически нецелесообразно. Поэтому при выборе числа и расположения разрядников стремятся обеспечить достаточно малое расстояние по ошиновке от вентильного разрядника до наиболее удаленного подстанционного оборудования. Кроме того, применяются меры для снижения крутизны фронта набегающих с линии волн.
Характеристики разрядников обеспечивают надежную защиту изоляции подстанционного оборудования лишь от волн перенапряжений, возникающих при удаленных ударах молнии в ЛЭП. В процессе движения таких волн о точки удара молнии к подстанции происходит сглаживание их фронта за счет потерь вследствие импульсной короны, сопротивления земли и других факторов. Кроме того, наиболее высокие по амплитуде волны ограничиваются за счет перекрытия линейных изоляторов и работы трубчатых разрядников, установленных на линии. Величина тока в РВ, а следовательно, и остающегося напряжения при удаленных ударах молнии несколько ниже также и вследствие того, что повторные отражения волн от точки удара молнии приходят с большим запаздыванием и не оказывают заметного влияния на величину пренапряжений. При близких ударах действие факторов, ограничивающих опасность волны, как правило, недостаточно, и несмотря на срабатывание разрядника подстанционная изоляция может быть повреждена. Поэтому необходимо надежно защитить подход воздушной линии к подстанции от прямых ударов молнии и обратных перекрытий, что снизит опасность прихода на подстанцию волн грозовых перенапряжений с наибольшей амплитудой и крутизной фронта.
Волны грозовых перенапряжений обычно имеют небольшую длину фронта. За это время они успевают распространиться на несколько сотен м, поэтому становится заметным различие напряжений в точках, отстоящих друг от друга по ходу волны всего на несколько метров. Такая особенность грозовых перенапряжений не позволяет представить ошиновку подстанции как один общий узел, куда подключено все оборудование. Необходимо учитывать волновые процессы на отдельных участках, рассматривая эти участки как линии с распределенными параметрами. При этом оборудование, расположенное по ходу волны перед разрядником, может подвергаться перенапряжениям, превышающем напряжение на разряднике, вследствие запаздывания волны, отраженной от сработавшего разрядника, а оборудование, расположенное позади разрядника, - вследствие отражения волн на тупиковых концах участков ошиновки.
Рассмотрим примерную схему подстанции 35 кВ с грозозащитными разрядниками на шинах (рис. 2.11). Наряду с режимами работы, когда все элементы схемы подстанции включены, возможны режимы, при которых часть линий или силовых трансформаторов находятся в отключенном состоянии или включены на разные системы сборных шин, а междушинный выключатель отключен. Такие режимы работы с точки зрения грозозащиты являются более опасными. Поэтому при анализе надежности грозозащиты подстанции от набегающих волн целесообразно рассматривать несколько различных вариантов схемы подстанции. Предположим, что в качестве расчетного варианта выбрана схема рис. 2.12, когда в работе находятся лишь одна из отходящих линий 35 кВ и один трансформатор. В этом режиме защита от набегающих волн обеспечивается только одним разрядником. Схема рис. 2.12 легко приводится к эквивалентной схеме рис. 2.13, где все виды электрооборудования замещены их входной емкостью (кроме защитных аппаратов). Типичные кривые импульсов грозовых перенапряжений, рассчитанные для схемы рис. 2.13 с помощью специализированного устройства - анализатора грозозащиты подстанции - показали, что для трансформаторов характерно наличие в кривой напряжения двух составляющих: апериодической волны и наложенных затухающих колебаний (рис. 2.14). В окрестности максимума перенапряжений апериодическую составляющую можно считать постоянной по величине и равной остающемуся напряжению разрядника Uост. Особенностью перенапряжений на подстанции является их существенная зависимость от крутизны фронта и слабая зависимость от амплитуды набегающей волны. Она влияет лишь на величину остающегося напряжения на разряднике, слабо меняющегося благодаря пологой кривой вольт-амперной характеристики его нелинейных сопротивлений.
Рис. 2.11. Примерная схема подстанции 35 кВ
Обобщая рассмотрение процесса развития перенапряжений в различных схемах подстанций, можно прийти к выводу, что для обеспечения грозозащиты подстанций от приходящих по линиям волн грозовых перенапряжений необходимы следующие мероприятия:
- установка одного или нескольких трехфазных комплектов вентильных разрядников (или ОПН), у которых пробивное и остающееся напряжение ниже допустимого уровня перенапряжений на определенную величину, называемую интервалом координации ΔUΚ;
- защита подходов линий от прямых ударов молнии на определенной длине lп, при которой обеспечивается достаточное сглаживание фронта набегающих волн и снижение тока в разрядниках (ОПН);
- выбор такого числа и места установки разрядников, при которых расстояние между любым из защищаемых объектов и ближайшим к нему разрядником lр не превышает безопасной величины, зависящей от схемы подстанции, длины защищенного подхода линии и интервала координации.
Выбор схемы грозозащиты подстанции сводится к нахождению оптимального с точки зрения критериев грозозащиты соотношения между указанными параметрами: ΔUΚ, lп, lр.
Рис. 2.12. Расчетный вариант схемы подстанции 35 кВ
Рис. 2.13. Свернутая расчетная схема подстанции
Рис. 2.14. Кривые напряжения в узловых точках схемы рис. 2.13
При установлении интервала координации следует учитывать, что уровень допустимых воздействий на изоляцию Uдоп связан с величиной испытательного напряжения по ГОСТ 1516. Для силовых трансформаторов, в частности, принято, что при типичной форме импульсного воздействия уровень допустимых перенапряжений рассчитывается по формуле: 
где Uисп имп - импульсное испытательное напряжение полной волны стандартной формы; Uном - действующее значение номинального напряжения. Поправка 0,5 Uном условно учитывает, что в эксплуатации одновременно с грозовым импульсом на трансформатор воздействует рабочее напряжение. Коэффициент 1,1 учитывает отличие реальной формы грозового импульса от импульса испытательного напряжения, а также возможность ограниченного числа перенапряжений в течение срока службы трансформатора. Рассчитанный по этой формуле уровень допустимых перенапряжений на трансформаторах 35 кВ, например, равнялся Uдоп=200 кВ.
Допустимые грозовые перенапряжения для внешней изоляции (вводов, разъединителей, выключателей, конденсаторов связи) оказываются различными при разных длительностях фронта воздействующего импульса и определяются по нижней границе области разброса их вольт-секундных характеристик. При отсутствии экспериментальных вольт-секундных характеристик вместо них используется формула Горева-Машкиллейсона: 
где
- известные импульсные разрядные напряжения при предразрядных временах τ1 и τ2, например, разрядное напряжение при срезанной волне 2 мкс и 50 %-ное разрядное напряжение при воздействии полного стандартного импульса (τ2=20 мкс).
Сравнение допустимых уровней грозовых пренапряжений для силовых трансформаторов и защитных характеристик вентильных разрядников показывает, что интервал координации в существующих сетях составляет 23.....40 %.
Число и расположение разрядников на подстанции первоначально принимается, исходя из опыта создания аналогичных систем подстанций и из условия удобства их размещения на территории ОРУ. Впоследствии производится сопоставление различных вариантов размещения разрядников и выбор оптимального варианта. Опыт расчетов грозозашиты подстанций показывает, что в типовых схемах разрядник способен обеспечить грозозащиту оборудования подстанции при удалении от него не более чем на 30-150 м, причем меньшие значения соответствуют тупиковым подстанциям и разрядникам старых типов, а большие - проходным подстанциям и ОПН.
Необходимое ограничение крутизны фронта набегающей волны достигается благодаря наличию защищенного подхода линии электропередачи. Волна при движении по линии деформируется за счет импульсной короны и потерь в земле и проводах таким образом, что время фронта увеличивается приблизительно пропорционально длине пробега. В расчетах грозозащиты используется следующая эмпирическая формула для оценки увеличения длительности фронта волны Δτф (в микросекундах) при пробеге по участку линии длиной (в километрах):
где η(-) - коэффициент деформации фронта волны вследствие импульсной короны, показывающей, на сколько микросекунд удлиняется фронт волны τф при пробеге одного километра линии. Для волн отрицательной полярности с напряжением, намного превышающим напряжение начала короны, коэффициент деформации фронта можно найти по эмпирическим формулам:
Для фронта положительной волны:
Таким образом, для того чтобы удлинить фронт волны на уровне напряжения U на заданную величину Δτф, необходимо для любой из волн, возникающих на линии, обеспечить длину пробега от точки ее возникновения до входа на подстанцию не менее, чем 
Возникновение волн на меньших расстояниях от подстанции предотвращается с помощью усиленной защиты участка линии длиной от прямых ударов молнии и обратных перекрытий.
Защита подхода линии должна включать следующие мероприятия: 1) подвеску грозозащитных тросов при их отсутствии на других участках линии; 2) снижение угла тросовой защиты α<20° путем подвески второго троса или изменения конструкции опоры на подходах; 3) заземление тросов на каждой опоре подхода; 4) снижение сопротивления заземления опор на подходе до значений Rз< 10...20 Ом; 5) переход линии с башенных на одноцепные портальные опоры меньшей высоты и с меньшим индуктивным сопротивлением опоры.
Длина защищенного подхода lп для каждого варианта схемы определяется с учетом особенностей развития перенапряжений в такой схеме при набегании волн. Для этого сначала строится так называемая кривая опасных волн (рис. 2.15) показывающая, при каких сочетаниях амплитуды и длительности фронта набегающая волна окажется в состоянии вызвать опасные перенапряжения. Построение кривой опасных волн требует проведение серии расчетов переходных процессов в схеме при набегании волн с разными амплитудами и длительностями фронта и отбора тех из них, при которых перенапряжения на трансформаторе или на другом защищаемом оборудовании достигают предельной допускаемой величины Uдоп. Такой поиск опасных волн производится с помощью ЭВМ или анализатора грозозащиты подстанций. Не все из найденных опасных сочетаний амплитуды и крутизны (или длительности фронта) набегающих волн могут в действительности наблюдаться на входе подстанции. Амплитуда приходящих с линии волн не может превысить значений импульсной прочности линейной изоляции, заданной вольт-секундной характеристикой гирлянд, или пробивного напряжения разрядника на подходе линии к подстанции. При возникновении волн с амплитудой, превышающей указанные значения, происходит перекрытие гирлянд линейных изоляторов или срабатывание разрядника на подходе линии, что приводит к снижению амплитуды набегающей на подстанцию волны. Уровень ограничения амплитуды волны, в соответствии с вольт-секундной характеристикой разрядного промежутка, зависит от крутизны волны (или длительности фронта волны τф).
Рис. 2.15. Определение критической длительности фронта волны для расчета длины безопасного защищенного подхода линии
Совместив на одном графике вольт-секундную характеристику гирлянды линии (или разрядника на линейном подходе) и кривую опасных волн подстанции, получим четыре области сочетания амплитуды UB и длительность фронта τф набегающих с линии волн (рис. 2.15):
- выше КОВ и выше ВСХ - область опасных волн, приход которых невозможен в силу ограничивающего действия ВСХ;
- ниже КОВ и выше ВСХ - область безопасных и невозможных волн;
- ниже КОВ и ниже ВСХ - область возможных но безопасных волн;
- выше КОВ, но ниже ВСХ - область и опасных и возможных волн, приход которых на подстанцию опасен.
Реальную опасность для подстанции представляют лишь волны, параметры которых попадают в последнюю (заштрихованную на рисунке) область. Общей их особенностью является то, что длительность фронта волн τф не превышает значения абсциссы точки пересечения кривой опасных волн и вольт-секундной характеристики изоляции на подходе τκρ. Если выбрать такую длину защищенного подхода линии, при которой удлинение фронта волны будет не менее чем τκρ, то любая волна, возникшая вне зоны защищенного подхода, после пробега по подходу станет безопасной для подстанции. Критическая (минимальная) длина удовлетворяющая этому условию, может быть рассчитана по формуле
Защиту подхода, даже при использовании всех перечисленных мероприятий, не удается сделать абсолютно надежной. Сохраняется некоторая вероятность прорыва молнии на провода линии или обратных перекрытий в зоне защищенного подхода. Часть возникших при этом волн не успевает за время пробега от места удара молнии до подстанции удлинить фронт до безопасной величины, вызывает опасные перенапряжения. Число таких волн будет зависеть от надежности грозозащиты подхода линии и от его длины.
В том варианте схемы грозозащиты подстанции, где критическая длина защищенного подхода lкр оказывается наибольшей, будет наибольшим и число опасных волн, возникающих вследствие поражения линии в зоне защищенного подхода. Поэтому при проектировании схем грозозащиты стремятся к тому, чтобы длина подхода lкр не превышала некоторого предельного значения, например, в сетях 35 кВ lкр<( 1-2) км.
Если величина lкр превышает указанное значение, целесообразно изменить тип, число или расположение разрядников на подстанции и попытаться найти более удачный вариант схемы грозозащиты.
Как уже отмечалось, опасные волны могут прийти на подстанцию лишь с участка подхода линии длиной lкр. Удары молнии в линию вне этого участка опасности для подстанции не представляют. Поэтому для оценки среднегодового числа прихода опасных волн достаточно рассчитать лишь ожидаемое число возникновения опасных волн при ударах молнии в примыкающий к подстанции участок линии длиной lкр.
Вероятность возникновения опасной волны меняется в зависимости от расстояния от точки удара молнии до подстанции L. При l=0 она имеет наибольшее значение, а при l=lкр уменьшается до нуля, поскольку пробег волны по участку длиной lкр достаточен для ограничения параметров волны до безопасных величин при любых начальных значениях амплитуды и крутизны. В первом приближении можно считать, что при l=0 каждый случай прорыва молнии на провода линии или обратного перекрытия вызывает приход на подстанцию опасной волны, а с увеличением I вероятность возникновения опасной волны уменьшается согласно линейному закону. При этом годовое число прихода опасных волн равно половине годового числа прорывов молнии и обратных перекрытий на участке lкр. Однако, как показывают расчеты, это приближенное соотношение может дать многократное завышение числа повреждений.
Для более точной оценки применяется следующая методика. Длину критического подхода lкр делят на достаточно большое число участков так, чтобы в пределах каждого участка вероятность возникновения опасной волны при прорыве молнии можно было бы считать неизменной. Затем для всех точек подхода, соответствующих концам участков, строят кривые опасных волн, учитывающие деформацию волн при пробеге от конца участка до подстанции за счет импульсной короны, потерь в земле, а также возможных импульсных перекрытий изоляции линии по ходу волны. По формулам, приведенным в разделе курса, относящимся к грозозащите линий, определяют среднегодовое число прорывов молнии Nпр по всей длине критического подхода Nкр. Если предположить, что прорыв молнии имеет одинаковую вероятность возникновения на любом участке ∆l длины критического подхода, то можно считать, что отношение ∆l/lкр равно доле прорывов в общем числе Nпр, приходящейся на один участок.
Зная число прорывов молнии на участке
и кривую опасных волн для этого участка, можно рассчитать среднегодовое число прихода опасных волн с этого участка
где
- плотность совместного распределения амплитуды и длительности фронта волны в точке ее возникновения; Sk - область интегрирования, расположенная выше кривой опасных волн для k-го участка.
Плотность распределения 
может быть найдена, как показано ниже, с использованием законов распределения амплитуды и крутизны токов молнии.
Определив число опасных волн с каждого участка, рассчитывают среднегодовое число опасных волн путем суммирования всех найденных значений Δ/nк. В обобщенном виде этот метод расчета среднегодового числа прихода опасных волн nов можно выразить формулой
Поскольку эта методика требует многократного построения кривой опасных волн с учетом деформации волны при пробеге определенных расстояний до подстанции и многократного интегрирования вероятности по области выше кривых опасных волн, расчеты могут быть выполнены лишь с использованием ЭВМ. На кафедре ТВН СПбГТУ разработана программа соответствующих расчетов.
Для примера вычислена nов для подстанции 35 кВ, схема которой была приведена на рис. 2.12. Для величины nов получено значение 2,5-10 повр/год, поэтому число лет безаварийной работы (показатель надежности грозозащиты) рассматриваемой подстанции
Грозозащита подстанций 6-35 кВ с воздушными линиями должна быть осуществлена установкой на них вентильных разрядников или нелинейных ограничителей перенапряжений. В последнем случае при одинаковых всех прочих условиях замена РВ на ОПН улучшает грозозащиту в несколько раз.
Некоторые особенности имеет грозозащита подстанций средних классов напряжения с кабелями. К ним относятся подстанции 6-10 кВ (в отдельных случаях - 35 кВ) без электрических машин. Ввод напряжения на такие подстанции обычно осуществляется с помощью кабельных вставок, поскольку большое число воздушных линий 6-10 кВ к подстанции подвести весьма сложно. Схема грозозащиты такой подстанции приведена на рис. 2.16.
Рис. 2.16. Схема грозозащиты подстанции 3-20 кВ
Поскольку воздушная линия среднего класса напряжения имеет относительно слабую изоляцию, практически любой удар молнии в линию приводит к трехфазному перекрытию изоляции на землю. В результате по всем трем фазам линии передачи к подстанции распространяются одинаковые волны перенапряжений. В точке соединения воздушной линии с кабелем происходит отражение и преломление волн. Оценить величину преломленной волны можно через коэффициент преломления 
где Ζκ и Ζл - волновые сопротивления кабеля и линии.
При движении волны перенапряжений по трем фазам линии передачи напряжение на проводе любой фазы (например, A) UA связано с токами в фазах ΙA, ΙB иIс следующей зависимостью
где ΖΑ0 - волновое сопротивление фазы A; ZAB и ZAC - взаимные волновые сопротивления фазы А и фаз В и С.
Суммарное волновое сопротивление фазы А определяется как отношение напряжения на фазе А к току в этой фазе. Учитывая, что 1А=1B=1C и ZAB=ZAC, получим
Поскольку волны движутся по всем трем фазам линии, то ее волновое сопротивление равно
Например, при ZA0=400 Ом и ΖAB=100 Ом - Ζл=200 Ом.
Волновое сопротивление кабеля (при движении волны по всем трем жилам кабеля) Ζκ=10...15 Ом. При таких значениях Ζл и Ζκ коэффициент преломления
Таким образом, вычисленное с помощью коэффициента преломления напряжение в кабеле оказывается во много раз меньше.
После многократных отражений и преломлений волн напряжение на подстанции нарастает. При этом через разрядники, установленные на подстанции, после их срабатывания могут протекать чрезмерно большие токи и разрядники выйдут из строя.
Таким образом, наличие кабельной вставки на входе подстанции не обеспечивает достаточной грозоупорности подстанции. Поэтому в месте соединения воздушной линии с кабельной вставкой устанавливают трубчатый разрядник для ограничения приходящей волны. Установка такого разрядника оказывается возможной, поскольку срез напряжения в мести соединения не представляет опасности для изоляции (ввиду отсутствия близко расположенных трансформаторов или электрических машин).
Оболочка кабеля по кратчайшему пути соединяется с заземлением ЗА. На подстанцию будет попадать напряжение между жилой и оболочкой кабеля. Это напряжение складывается из падения напряжения на ЗА и падения напряжения на индуктивности петли проводника, соединяющего оболочку кабеля с заземлением ЗА. Поэтому уменьшение индуктивности соединительного проводника приводит к снижению перенапряжений на оборудовании подстанций.
При малой длине кабеля (l<lкр) волна, отраженная от конца кабеля к его началу, снижает напряжение на трубчатом разряднике и он может не сработать. В этом случае целесообразно вместо трубчатого установить вентильный разрядник (или ОПН): он имеет более пологую вольт-секундную характеристику и надежнее работает при крутых волнах. Обычно lр= 100...150 м.
В конце кабеля при отключенном выключателе напряжение при приходе падающей волны удваивается и возможно повреждение кабельной муфты. Для ограничения таких перенапряжений в конце кабеля устанавливается вентильный разрядник.
В схемах мощных подстанций (6-35 кВ) с большим числом отходящих кабелей устанавливают фидерные реакторы для ограничения тока короткого замыкания (рис. 2.16). Для волны с крутым фронтом реактор представляет собой разомкнутый конец. Поэтому установка РВ между реактором и кабелем оказывается обязательной.
Для грозозащиты переключательного пункта (в сетях 6-10 кВ) на всех линиях, откуда возможно питание, размещают трубчатые разрядники. Например, если питание осуществляется по линии 1 (рис. 2.17), а линии 2 и 3 тупиковые, то трубчатый разрядник устанавливают на линии 1 вблизи переключательного пункта. В ряде случаев желательно взамен РВ установить РВ или ОПН.
Рис. 2.17. Схема грозозащиты переключательного пункта 6-10 кВ
Иногда сооружение защищенных подходов линий к подстанции оказывается нецелесообразным или неэффективным. В этих случаях используют упрощенные схемы грозозащиты подстанции, в которых отсутствие защищенных подходов линии частично компенсируется установкой дополнительных разрядников, вынесенных на линию. Такая защита используется, в частности, в тупиковых схемах подстанций 35 кВ на отпайках от линий электропередачи и во временных схемах.
Главным условие обеспечения надежной грозозащиты таких схем является максимальное приближение вентильного разрядника к защищаемому оборудованию, что возможно лишь при небольшом количестве ячеек на подстанции и компактном расположении оборудования. За счет близости разрядника в значительной степени подавляется колебательная составляющая импульса грозовых перенапряжений, и его амплитуда становится близкой к остающемуся напряжению разрядника. Однако, в отличие от нормальных схем, уровень остающегося напряжения здесь может превышать допустимую величину перенапряжений вследствие возможности поражения линии вблизи подстанции. Если молния ударила в провода ЛЭП в непосредственной близости от подстанции, перекрытия линейной изоляции может не произойти вследствие защитного действия разрядника. По волновому сопротивлению проводов ЛЭП при этом ответвляется лишь незначительная часть тока молнии, и практически весь ток молнии протекает через разрядник.
В типовых схемах грозозащиты ток через разрядник редко превышает ток координации, равный 5 кА в сетях 6-35 кВ. В упрощенных схемах ток через разрядник может достигать существенно больших значений. При столь высоких токах остающееся напряжение разрядника оказывается выше допустимого предела, и изоляция подстанции может быть повреждена. Кроме того, такие токи могут повредить и сам вентильный разрядник. Все это обусловливает необходимость ограничить в схемах без защищенного подхода ток в под станционном разряднике. Это достигается подключением к сети дополнительных разрядников, отводящих часть тока волны в землю помимо подстанционного разрядника.
Подключение дополнительных разрядников на подстанции, рядом с основным, было бы малоэффективным, поскольку даже небольшое различие в вольт-амперных характеристиках, как показано на рис. 2.18, приводит к резко неравномерному распределению токов между разрядниками. Кроме того, при близком расположении разрядников срабатывание одного из них сопровождается снижением напряжения, затрудняющим срабатывание второго разрядника.
Рис. 2.18. Упрощенная схема грозозащиты подстанции
Чтобы дополнительные разрядники работали эффективно, их подключают обычно за один-два пролета до подстанции. Индуктивность этого участка линии создает подъем напряжения на первом по ходу волны разряднике, что повышает надежность его срабатывания. Обычно в качестве дополнительных разрядников используются трубчатые разрядники.
Пример расположения разрядников в упрощенном варианте грозозащиты подстанции приведен на рис. 2.19. Упрощенные схемы имеют два существенных недостатка, снижающих надежность грозозащиты по сравнению с типовыми схемами. Во-первых, при волнах с пологим фронтом разница в напряжениях в точках установки разрядников может стать недостаточной, и первым может сработать подстанционный разрядник. Он защитит от пробоя не только подстанционную изоляцию, но и удаленный от него линейный разрядник, и ограничения тока в подстанционном разряднике не произойдет. Во-вторых, отсутствие защиты подходов делает возможным грозовые поражения пролетов линии между разрядниками, что также может повлечь протекание больших токов в подстанционном разряднике.
Рис. 2.19. Неравномерное распределение тока в параллельно включенных разрядниках
При выборе расстояния между разрядниками следует учитывать, что чрезмерно большое расстояние увеличивает опасность попадания молнии в пролеты линии между разрядниками, а при малых расстояниях возрастает опасность отказа срабатывания линейного разрядника. Расчеты показывают, что оптимальные условия соответствуют удалению разрядников на расстояние 150-300 м.
