Принцип действия защиты основан на сравнении фаз токов промышленной частоты по концам защищаемой линии, что осуществляется при помощи ВЧ канала. Для того чтобы, используя только один ВЧ канал, обеспечить защиту трех фаз ЛЭП, применяются комбинированные фильтры, преобразующие трехфазную систему токов в однофазную. Применение этих фильтров позволяет не сравнивать между собой фазы всех линейных токов и, таким образом, упростить выполнение дифференциально-фазной защиты. В защитах типа ДФЗ-201 используются комбинированные фильтры токов прямой и обратной последовательностей h+kh. Дифференциально-фазная защита не реагирует на нагрузку и качания и правильно работает в неполнофазных режимах — нагрузочном и при внешних КЗ.
Принципиальная схема защиты представлена на рис. 1. В защите имеются три основных органа: пуска, манипуляции ВЧ передатчиком и сравнения фаз токов.
Пусковой орган при всех видах повреждения на линии пускает ВЧ передатчик, подключает реле 2/CS4 (рис. 1,а, б) к схеме сравнения фаз токов и подает плюс на контакт 2./CS4.1 (рис. 1, а) непосредственно от реагирующих органов защиты. Орган манипуляции ВЧ передатчиком обеспечивает его работу с интервалами около половины периода промышленной частоты. Поэтому передатчик генерирует токи высокой частоты отдельными импульсами. Фаза импульсов определяется фазой напряжения на выходе комбинированного фильтра токов прямой и обратной последовательностей /1+к/2. Орган сравнения фаз токов определяет, где находится повреждение: на защищаемой линии или вне ее. Этот орган сравнивает сдвиг по фазе между ВЧ импульсами передатчиков, расположенных по концам защищаемой линии. Но так как каждый из передатчиков управляется напряжением, получаемым на выходе органа манипуляции, то в конечном счете сравниваются фазы между токами на концах защищаемой ЛЭП.
При пуске ВЧА на одинаковых или сближенных частотах сравнение фаз ВЧ импульсов производится на входе приемника. Если передатчик и приемник ВЧА работают на разных частотах, то фазы ВЧ импульсов обоих концов линии сравниваются непосредственно на выходной лампе приемника, в анодную цепь которой включена первичная обмотка трансформатора 2 TL органа сравнения (рис 1, б).
Рис. 1. Схема цепей ВЧ защиты типа ДФЗ-201:
а — оперативного постоянного тока, 6 — органа сравнения фаз, в — цепей переменного тока, г — реле сопротивления и цепей напряжения, д — отключения и сигнализации
При КЗ вне защищаемой ЛЭП ВЧ импульсы сдвинуты по фазе на полупериод промышленного тока и передатчики обоих концов ЛЭП работают неодновременно. В результате на входы приемников поступает сплошной ВЧ сиг нал, на выходах обоих приемников ток отсутствует, и защита блокируется (рис 2, а) При повреждении на линии передатчики работают одновременно и генерируемые ими импульсы примерно совпадают по фазе Высокочастотный ток, поступающий в приемники, будет иметь прерывистый характер с интервалами, равными полупериоду промышленного тока (рис 2, б) В выходной цепи приемника появляются импульсы тока, имеющие прямоугольную форму Благодаря наличию емкости 2 С12 через трансформатор 2 TL трансформируется главным образом основная гармоника 50 Гц, выделяемая из прямоугольных импульсов тока В обмотке реле 2 KS4 появляется ток, реле срабатывает и вызывает действие защиты (рис 2, б) Значение тока в обмотке реле 2 KS4 органа сравнения фаз токов зависит от угла сдвига фаз между ВЧ импульсами обоих концов линии на входе приемника Зависимость тока в обмотке реле 2 KS4 от угла между суммарными векторами токов Л+к/2 на концах линии называется фазной характеристикой (рис 3)
Предельное отклонение угла сдвига по фазе между токами обоих концов ЛЭП от 180°, при котором защита еще блокируется,
Рис 2 Диаграмма токов дифференциально-фазной защиты а — при внешнем КЗ, б — при КЗ в числе защиты называется углом блокировки. Углу блокировки соответствует определенный ток в обмотке реле 2.KS4. Значением тока срабатывания этого реле можно изменять углы блокировки защиты, т. е. углы сдвига фаз между ВЧ импульсами обоих передатчиков, при которых защита блокируется.
При КЗ в защищаемой зоне векторы токов + по концам линии могут быть сдвинуты по фазе на некоторый угол.
Рис 3 Фазная характеристика дифференциально-фазной защиты
Величина этого угла определяется следующими факторами: сдвигом по фазе между векторами ЭДС по концам ЛЭП, различием углов полных сопротивлений в схемах замещения прямой и обратной последовательностей по обе стороны от места повреждения, разными значениями токов прямой и обратной последовательностей, текущих по концам поврежденной ЛЭП к месту повреждения [4], и угловыми погрешностями трансформаторов тока. Поэтому угол сдвига фаз между токами, при котором защита срабатывает, желательно принимать возможно большим. Но для надежности блокировки защиты от внешних КЗ предельное значение этого угла ограничивается погрешностями трансформаторов тока и запаздыванием ВЧ сигнала, передаваемого с одного конца ЛЭП на другой. Запаздывание обусловлено конечной скоростью распространения электромагнитных волн и равно 6° на 100 км длины ЛЭП. В защите предусмотрены три уставки угла блокировки: 45, 52, 60°. Угол блокировки изменяется ступенчато переключением накладки 2.SX3 в цепи дополнительной (тормозной) обмотки реле 2.KS4r.
Пусковой орган содержит фильтр тока обратной последовательности с реагирующими поляризованными реле I.KAZ1 и 1.KAZ2, реле сопротивления 1.KZ (или реле напряжения 1.KV), реле тока 1.KAI и 1.КА2. Реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2 обеспечивают действие защиты при несимметричных КЗ, реле 1.КА1, 1.КА2 и 1.KZ (1.KV) — при трехфазных симметричных КЗ.
Передатчик ВЧА и защита при всех видах повреждения пускаются поляризованными реле 1.KAZ1 и 1.KAZ2, реагирующими либо на ток обратной последовательности, либо, в случае использования трансформатора l.TLAo, на сумму токов обратной и нулевой последовательностей. При трехфазных КЗ для пуска требуется только кратковременное срабатывание реле 1.KAZJ и 1.KAZ2, для чего достаточна длительность предшествующего несимметричного режима около 5 мс. В качестве органа, фиксирующего симметричное повреждение, используется реле сопротивления 1.KZ. При больших токах, вызванных симметричными повреждениями, защита пускается также и от токовых реле 1.КА1 и 1.КА2, включенных на полный фазный ток линии. Передатчик ВЧА пускается от реле I.KAZI и 1.КА1, а также непосредственно от выпрямленного напряжения, снимаемого с обмоток пусковых поляризованных реле (безынерционный пуск). Реле 1.KAZ2, 1.КА2 и 1.KZ подготавливают цепи отключения защиты. Реле 1.KAZI и 1.КА1 имеют соответственно более высокую чувствительность, чем реле 1.KAZ2 и 1.КА2, расположенные как на данном, так и на другом концах ЛЭП. Поэтому при внешних КЗ в случае срабатывания реле I.KAZ2 и 1.КА2 хотя бы на одном конце ЛЭП надежный пуск передатчиков ВЧА и блокирование защиты гарантируются на обоих концах линии. Обмотка реле 1 KAZ1 и рабочая обмотка 1 KAZ2 через выпрямительный мост / VS5 и насыщающийся трансформатор / TLA2 подключены к фильтру тока обратной последовательности (см рис 1,в). Насыщающийся трансформатор / TLAa используется в случаях, когда чувствительность по току обратной последовательности недостаточна Насыщающиеся трансформаторы / TLA2 и 1 TLAo ограничивают напряжение на выпрямительных мостах 1 VS5 и 1 VS6 при больших токах КЗ Конденсаторы / С7 и 1 С9, включенные на вторичные обмотки трансформаторов 1 TLA2 и / TLA0, служат для уменьшения в обмотках реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2 токов небаланса, обусловленных высшими гармониками, содержащимися в токах сети высокого напряжения в нормальном режиме ее работы Конденсатор 1 С8 уменьшает пульсацию выпрямленного тока, что улучшает условия работы реле Ступенчатая регулировка чувствительности реле 1 KAZ1 и / KAZ2 осуществляется изменением коэффициентов трансформации трансформаторов / TLA2 и / TLAo
Фильтр тока обратной последовательности состоит из трансформатора с воздушным зазором (трансреактора) / TAV, про межуточного трансформатора тока 1 TLK и резистора / R20. Трансформатор 1 TLK служит для компенсации ЭДС фильтра от токов нулевой последовательности и имеет между каждой из первичных обмоток и вторичной обмоткой коэффициент трансформации 5/5. Сопротивление взаимоиндукции Хт между каждой из первичных обмоток трансформаторов 1 TAV и его вторичной обмоткой связано с сопротивлением резистора /R20 соотношением
Симметричные составляющие Е1, Е2, Е0 ЭДС Е на выходе фильтра можно выразить как сумму напряжений на вторичной обмотке трансформатора 1 TAV и сопротивлении резистора 1 R20 оттоков соответствующих последовательностей
Данные выражения иллюстрируются векторными диаграмма ми на рис 4 Из выражения для Е2 видно, что ЭДС на выходе фильтра определяется током обратной последовательности
Рис. 4 Векторные диаграммы пускового фильтра токов обратной последовательности
Промежуточные реле постоянного тока 1 KL1, / KL2, 2 KL3— 2 KL5 (см рис 1, а), которые рассмотрены ниже, также относятся к пусковому органу
Орган манипуляции ВЧ передатчиком состоит из комбинированного фильтра токов прямой и обратной последовательностей типа I_i+kl2, промежуточного трансформатора 2 TLW и нагрузки из конденсатора 2 С13 и резистора 2 R22 (см рис I, в) Для ограничения напряжения на выходе органа манипуляции до 170—180 В при больших токах КЗ используются стабилизаторы напряжения 2 VD1 и 2 VD2.
Комбинированный фильтр l_i-\-kI_2 состоит из трансформатора с воздушным зазором 2 7Хф и резисторов 2 R25' и 2 R25" Часть резистора, по которой протекает ток составляет 2/3 2 R25, 1/3 часть резистора 2 R25 обтекается током, равным сумме 4+/с Нулевая точка токовой цепи защиты собрана непосредственно" на резисторе 2 R25, падение напряжения на нем от токов нулевой последовательности равно нулю Поэтому в данном фильтре не требуется специальный трансформатор для компенсации ЭДС от токов нулевой последовательности. Комбинированный фильтр выполнен так, что сопротивление резистора R25 больше сопротивления взаимоиндукции
Он представляет собой как бы расстроенный фильтр токов обратной последовательности, который частично пропускает ток прямой последовательности.
Изменение коэффициента k осуществляется переключением числа витков вторичной обмотки трансформатора 2.TL<f,. Емкость конденсатора 2.С13 и сопротивление резистора 2 R22 нагрузки выбраны из условия согласования сопротивления комбинированного фильтра Z<j> с сопротивлением его нагрузки ZH. Так как при разных коэффициентах k сопротивление имеет различные значения вследствие изменения числа витков вторичной обмотки трансформатора 2.Лф, то для сохранения согласования сопротивлений и Z„ одновременно изменяют коэффициент трансформации промежуточного трансформатора 2.TLM. Если Z$=ZVI, емкостная составляющая результирующего сопротивления нагрузки при частоте 50 Гц компенсирует индуктивную составляющую сопротивления комбинированного фильтра. В этом случае:
а) в выходной цепи возникает резонанс напряжений, обеспечивающий высокую чувствительность органа манипуляции ВЧ передатчиком при всех видах КЗ;
б) обеспечивается постоянство фазы напряжения первой гармоники на выходе органа манипуляции ВЧ передатчиком независимо от значения тока на входе комбинированного фильтра.
Изменения тока на входе фильтра вызывают лишь незначительные отклонения фазы напряжения манипуляции — не более 8°.
Орган сравнения фаз (ОСФ) токов (см. рис. 1,6), протекающих по концам защищаемой линии, состоит из двух самостоятельных органов — основного и вспомогательного. Основной орган содержит реле 2.KS4, контакт которого включен в выходную цепь защиты, выпрямительный мост 2.VS8, трансформатор 2.TLo, конденсатор 2.С12 и накладку 2.SX6. Вспомогательный орган содержит реле 2.KS3, трансформатор 2.TLC, конденсатор 2.С11, накладку 2.SX5. Рабочая обмотка реле 2.KS4 включена в анодную цепь лампы VL13 приемника ВЧА, где косвенным путем производится сравнение фаз токов путем суммирования ВЧ сигналов передатчиков ВЧА обоих концов линии. Нормально к приемнику подключен вспомогательный орган с реле 2.KS3, и через первичную обмотку трансформатора 2.TLC постоянно протекает ток выходной цепи приемника ВЧА, равный 10 или 20 мА (номинальный ток выходной цепи приемника /11р — 10 или 20 мА — определяется конструктивными параметрами релейной части защиты). Реле 2.KS3 обеспечивает сигнализацию при ежедневной проверке ВЧ канала.
При возникновении КЗ на линии выходная цепь приемника ВЧА переключается на основной орган. При внешних КЗ ток на входе органа срабатывания равен нулю Уставка угла блокировки защиты регулируется током срабатывания реле 2 KS4 с по мощью изменения тормозного тока за счет включения разных сопротивлений резисторов 2 R39—2 R41 в цепь тормозной обмотки 2 KS4T (см рис 1, а). Защита имеет три уставки угла блокировки. равные ±45, ±52, ±60°.
Направленное реле сопротивления В основу работы направленного реле сопротивления положена схема сравнения абсолютных значений двух напряжений, схема состоит из двух мостов, включенных на баланс напряжений (см рис 1, г) К одному мое ту подведено рабочее напряжение — к другому — тормозное напряжение ET = KLLL—KtL Условие срабатывания реле характеризуется уравнением IU_— KJJ < I KjL.
После деления обеих частей выражения на KuL получим уело вие срабатывания реагирующего органа
В комплексной плоскости сопротивлений этому выражению соответствует окружность, проходящая через начало координат, включение в тормозной контур резистора R13 смещает окружность в III квадрант.
Реле сопротивления состоит из следующих компонентов трансреактора 1 TLX, трансформатора напряжения lTLy, выпрямительных мостов 1 VS1 и 1 VS2, резисторов 1 R18 и I R19, определяющих угол максимальной чувствительности, балластных резисторов 1R11 и 1 R12, диодов 1 VD6 и 1 VD7, включенных встречно-параллельно, «фильтра пробки» 1.L, 1 С4, настроенного на 100 Гц, переменного резистора 1 R24, служащего для выравнивания сопротивлений рабочих и тормозных контуров. Трансформатор напряжения позволяет ступенчато и плавно регулировать уставку реле. Кроме того, трансформатор имеет вторичную обмотку, содержащую 1% витков для проверки работы реле под нагрузкой. Для уменьшения вибрации регулирующего органа на выходе схемы сравнения подключен резистор 1 R1.
Реагирующим органом реле сопротивления служит полупроводниковый нуль индикатор [16]. В нем использованы два операционных усилителя, конденсатор, триод и другие элементы Принцип действия нуль-индикатора основан на сопоставлении длительности рабочею tp и тормозного tr сигналов на выходе схемы сравнения Ер — Ет и фиксации условия, при которых tp превышает Сигнал поступает на инвертирующий вход первого операционного усилителя Л1, включенного как нуль орган [5], и сравнивается с опорным напряжением Опорное напряжение формируется с помощью резисторов / R3 и 1 R3' Оно равно примерно 0,3 В положительной полярности и подано на неинвертирующий вход микросхемы А1. В зависимости от того, превышает или нет сигнал схемы сравнения это опорное напряжение, сигнал на выходе А1 имеет одно из двух одинаковых по величине и противоположных по знаку значений Е(+) и Е(-) (рис 6).
Рис 6 Диаграммы напряжения на элементах реле сопротивления а — на выходе микросхемы А1 б — на конденсаторе 1 С2
Значение £,(+) соответствует условию, когда на выходе схемы сравнения тормозной сигнал превышает рабочий [£V> Ep(tT> tp) j, а значение — когда рабочий сигнал превышает тормозной [Ер> E-r(tp> tT). Через резистор 1 R2 осуществляется заряд конденсатора 1 С2 током, полярность которого определяется знаком сигнала на выходе А1 Диоды 1 VD1 и 1 VD2 служат для ограничения напряжения при заряде конденсатора. При тормозном сигнале на выходе схемы сравнения верхняя обкладка конденсатора 1 С2 заряжена положительно. В этом случае на выходе микросхемы А2 появляется отрицательный потенциал, который по цепи обратной связи через резистор I R6 создает на неинвертирующем входе опорное отрицательное напряжение UcpA2, с которым сравнивается напряжение на конденсаторе 1 С2 при его перезарядке, т е при появлении на выходе А1 значения сигнала Е{~] Когда /р> /т, напряжение на конденсаторе 1 С2 достигает значения UcpA2, микросхема А2 срабатывает и на ее выходе появляется положительный потенциал Триод 1 VT3 открывается, выходные реле / KZ1 и 1 KZ2 срабатывают По цепи обратной связи (через резистор / R6) опорное напряжение на неинвертирующем входе изменяется на положительное, что обеспечивает «релейный эффект» работы нуль-индикатора надежным удерживанием второй микросхемы в состоянии после срабатывания даже при некотором уменьшении отрицательного потенциала на инвертирующем входе Нуль-индикатор питается от специального источника питания.
Блок питания обеспечивает схему нуль-индикатора напряжением питания ± 15 В Блок питания выполнен по схеме двухтактного преобразования с самовозбуждением Он состоит из транзисторов / VT1 и / VT2, резисторов / R9, 1 R10 и трансформатоpa 1 TL Стабилитроны / VD11 и I VD12 ограничивают напряжение на триодах до допустимого уровня Основная обмотка w1 трансформатора 1 TL подключена к коллекторным зажимам транзисторов, а к базовым зажимам подключена обмотка w<i, имеющая неравное число витков в полуобмотках (90 и 60) для надежного пуска преобразователя На выход обмоток гюз и wn включены выпрямительные мосты 1 VS3 и 1 VS4 Конденсаторы / С5 и / С6 сглаживают выпрямленные напряжения.
Действие защиты при КЗ в сети Несимметричное КЗ вне зоны. Пуск защиты осуществляется поляризованными реле 1 KAZ1 и / KAZ2 При контактном пуске ВЧ передатчик пускается размыкающими контактами / KL1 2 и 1 KL1. Если защита работает с безынерционным пуском, то передатчик пускается постоянным напряжением, снимаемым с обмоток реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2 в момент прохождения по ним тока Это напряжение подается на участок сетка — катод лампы VL1 ВЧ аппарата УПЗ 70 и закрывает лампу Закрытие лампы VL1 по анодному току вызывает пуск передатчика Замыкающий контакт 1 KAZ2 подготавливает цепь отключения, подает плюс на контакт 2 KS4 1, вызывает срабатывание реле 2 KL5, которое подключает к приемнику контактом 2 KL5 2 основной орган сравнения фаз токов с реле 2 KS4 и отключает контактом 2 KL5 1 вспомогательный ОСФ с реле 2 KS3 (см рис 1,6) Но в рабочей обмотке 2 K.S4 ток отсутствует, так как из-за сдвига фаз токов по концам ЛЭП, близкого к 180°, на входы приемников поступает непрерывный сигнал, реле 2 KS4 при этом не срабатывает, блокируя защиту Для предотвращения излишнего действия за щиты необходимо, чтобы после отключения внешнего КЗ цепи отключения защиты возвращались в исходное положение мгновенно, а цепи пуска ВЧ передатчика — с задержкой в 0,5—0,6 с, что обеспечивается временем отпадания якоря реле 1 KL2
Симметричное КЗ вне защищаемой зоны. Пуск передатчика и защиты осуществляется за счет кратковременного размыкания размыкающих контактов реле 1 KAZI и 1 KAZ2 и срабатывания реле сопротивления 1 KZ (или реле / /(V) Цепи отключения защиты подготавливаются контактами 2 KL4 3 и / KZ 2 и вводятся на время 0,15—0,25 с, определяемое возвратом реле 2 KL3, ВЧ передатчик пускается, как указывалось выше, на —0,6 с Следовательно, реле 2 KL4 возвращается в исходное положение раньше, чем / KL1 Это обеспечивает селективность защиты при внешних КЗ, отключаемых с замедлением более 0,5—0,6 с, и неодновременной остановке работы передатчиков по концам линии. Размыкание размыкающего контакта 1 KZ 1 исключает повторное срабатывание реле 2 KL4 в момент отключения внешнего симметричного КЗ и кратковременного появления составляющих обратной и нулевой последовательностей При больших токах срабатывают реле 1 КА1 и 1 КА2 и обеспечивают пуск защиты при внешних симметричных КЗ по аналогии с рассмотренным случаем несимметричного повреждения Срабатывание реле
КА1 вызывает пуск ВЧ передатчиков на обоих концах линии. В этом случае обеспечивается правильная работа защиты даже в том случае, когда на одном конце линии от токов небаланса срабатывают реле 1 KAZ1 и 1 KAZ2, а повреждение отключается с выдержкой времени, большей 0,5—0,6 с
Повреждения на защищаемой линии
При любых КЗ пуск защиты происходит так же, как и при внешних повреждениях После срабатывания реле 2 KL5 и при наличии пауз в токе приема срабатывает реле 2 KS4, и защита действует на отключение По цепи срабатывания выходного реле защиты KL6 срабатывает и реле 2 KL7, которое обеспечивает останов ВЧ передатчика к моменту отключения линии на данном конце.
Действие защиты при нарушениях в цепях напряжения.
Нарушение в цепях напряжения может вызвать срабатывание реле сопротивления 1 KZ Так как реле 1 KAZI, 1 KAZ2 и 2 KS4 в этом случае не срабатывают, то ложного действия защиты не происходит Срабатывание реле 1 KZ вызывает отпадание якоря реле 2 KL3, что обеспечивает блокирование чувствительного пуска при симметричных КЗ, так как при этом срабатывание реле / KAZ2 не может вызвать обесточение об мотки реле 2 KL4 При небольших токах нагрузки реле 1 KZ при нарушениях в цепях напряжения может и не работать В этих случаях цепь чувствительного пуска при симметричных КЗ ос тается в действии, а селективность защиты сохраняется, так как цепи отключения продолжают контролироваться контактами реле 1 KZ, 1 KAZ2 и 1 КА2.
Использование защиты на линиях с ответвлениями
На линиях с ответвлениями условия работы дифференциально-фазной защиты ухудшаются из-за протекания по ответвлениям токов при внутренних и внешних повреждениях. При повреждении на защищаемой линии токи от ответвлений снижают чувствительность защиты, при внешних повреждениях токи, протекающие по ответвлениям, влияют на соотношения величин и фаз токов по концам ЛЭП В связи с этим при максимальном неравенстве токов по концам линии, протекающих при внешних КЗ, возникает необходимость в некотором увеличении угла блокировки Кроме того, параметры срабатывания реле пускового органа, действую щего на отключение, должны выбираться по следующим условиям: по отстройке от КЗ за трансформаторами концов линии, на которых не установлены комплекты защиты; по отстройке от тока в защите при повреждении в питающей системе в режиме одностороннего включения ЛЭП и от тока намагничивания трансформаторов при включении ЛЭП под напряжение.
Панели дифференциально-фазных ВЧ защит в заводском исполнении не приспособлены для использования на линиях с ответвлениями. Поэтому при их установке на таких линиях в схему защит вносятся изменения. Изменения зависят от количества ответвлений, наличия или отсутствия питания со стороны ответвлений и других факторов. К основным изменениям относятся следующие:
а) загрубление отключающего реле 1.KAZ2, включенного на выходе фильтра токов обратной последовательности (ФТОП) пускового органа защиты;
б) установка дополнительных пусковых органов (реле тока, реле сопротивления, реле мощности обратной последовательности и т. п.).
Загрубление реле LKAZ2 может выполняться одним из двух способов при сохранении прежней чувствительности реле 1.KAZ1:
1) изменением рабочего и тормозного моментов реле. Для этого тормозная обмотка, имеющая меньшее количество витков, используется вместо рабочей, а рабочая, с большим количеством витков,— в качестве тормозной. Загрубление определяется значением тормозного тока, который регулируется подбором сопротивления добавочного резистора;
2) шунтированием рабочей обмотки реле 1.KAZ2 резистором.
Загрубление реле обоими способами более чем в 2,25 раза не рекомендуется, так как это может привести к понижению надежности его работы из-за снижения кратности рабочего момента, обусловленного насыщением при КЗ трансформатора l.TLA% В случае необходимости общего загрубления реле LKAZ1 и KAZ2 не более чем в 1,5 раза на выходе выпрямительного моста подключают дополнительный конденсатор.
