Стартовая >> Архив >> Генерация >> Совершенствование ресурсосберегающих технологий мокрого золоулавливания для ТЭС

Дисперсность улавливаемых золовых частиц - Совершенствование ресурсосберегающих технологий мокрого золоулавливания для ТЭС

Оглавление
Совершенствование ресурсосберегающих технологий мокрого золоулавливания для ТЭС
Обеспечение оптимального давления орошающей жидкости в зоне ее контакта
Определение минимально достаточного орошения внутренней поверхности скрубберов
Дисперсность улавливаемых золовых частиц

4. При расчете режимов скрубберов, обеспечивающих реализацию ресурсо- и энергосберегающих технологий мокрого золоулавливания, определяющим фактором является дисперсность улавливаемых золовых частиц dч.
Очевидно, прежде всего следует обосновать выбор некоторого характерного среднего размера золовых частиц, принимаемого в расчетах.

В зависимости от выбранной методики проведения дисперсионного анализа могут быть экспериментально по
лучены следующие параметры, характеризующие крупность золовых частиц [15]:
линейный размер (диаметр) частицы - при использовании ситового анализа, метода микроскопирования; поверхностный размер (проектированный диаметр) частицы, т.е. диаметр круга, площадь которого равна площади проекции частицы, - при использовании метода микроскопирования;
седиментационный диаметр частицы, определяемый по скорости оседания в дисперсионной среде методом седиментационного анализа;
медианный (среднемассовый) диаметр частиц, определяемый при ситовом и седиментационном анализах.
Поскольку золовые частицы по форме более близки к трехмерным, то в качестве экспериментально определяемого характерного размера для них целесообразно использование двух последних - седиментационного и медианного диаметров, отражающих влияние массы (объема) улавливаемых частиц при взаимодействии с каплями и пленками жидкости в скрубберных аппаратах. По этим же причинам в качестве среднего расчетного размера золовых частиц следует принимать их средний кубический (объемный) диаметр di0, который удобнее определять из экспериментального распределения частиц по массе отдельных фракций

где di - средний седиментационный (т.е. экспериментально определяемый) размер i-ой фракции; δ, - массовая доля частиц г-ой фракции.
Если принять, что размеры золовых частиц, содержащихся в выбросах ТЭС, распределены как большинство полидисперсных систем, по логарифмически нормальному закону, то связь между экспериментально определяемым медианным диаметром частиц dm и их среднекубическим диаметром d30 примет вид
где lg σ - среднее квадратичное отклонение логарифмов диаметров частиц от их среднего значения [15].
Таким образом, основными путями повышения эффективности работы мокрых золоуловителей большой единичной производительности, применяемых на ТЭС, при обеспечении ресурсо- и энергосберегающего эффекта являются следующие: обеспечение плотности орошения, локальные значения которой пропорциональны существующему полю скоростей запыленного газа в зоне контакта его с распыливаемой жидкостью;
при спутном движении газожидкостных потоков в золоуловителях (в первую очередь, это скрубберы Вентури) обеспечение оптимального давления распыла, рассчитываемого по формуле (2);
установление минимально достаточной интенсивности орошения внутренней поверхности каплеуловителей золоулавливающих скрубберов [необходимая интенсивность орошения рассчитывается по выражению (3)], обеспечивающей эффективное торможение и смыв золовых частиц стекающей жидкостной пленкой;
при расчетах режимов орошения и эффективности золоулавливания в качестве характерного размера золовых частиц следует принимать их средний кубический диаметр d30, определяемый из экспериментальных данных массового распределения частиц по фракциям согласно выражениям (4) или (5).

Список литературы

  1. Развитие технологии очистки дымовых газов ТЭС / Кропп Л. И., Чеканов Г. С., Ходаков Ю. С., Шмиголь И. Н. - Теплоэнергетика, 1991, № 6.
  2. Котлер В. Р. Уголь и его роль в мировой энергетике. - Электрические станции, 1999, № 4.
  3. Кропп Л. И., Яновский Л. П. Экологические требования и эффективность золоулавливания на ТЭС. - Теплоэнергетика, 1983, № 9.
  4. Соковнин О. М., Загоскина Н. В., Зыкин Ю. В. Реконструкция системы орошения золоуловителей ТЭС. - Электрические станции, 2000, № 7.
  5. Пат. 2173209 (РФ). Устройство для очистки дымовых газов / Соковнин О. М., Загоскина Н. В., Зыкин Ю. В. Опубл. в Б. И., 2001, №25.
  6. Пат. 2161073 (РФ). Распылительное устройство / Соковнин О. М„ Загоскина Н. В., Зыкин Ю. В. Опубл. в Б. И., 2000, № 36.
  7. Ужов В. Н., Валъдберг А. Ю. Очистка газов мокрыми фильтрами. М.: Химия, 1972.
  8. Справочник по пыле- и золоулавливанию / Под ред. Русанова А. А. М.: Энергоатомиздат, 1983.
  9. Пажи Д. Г, Прахов А. М., Равикович Б. Б. Форсунки в химической промышленности. М.: Химия, 1971.
  10. Валъдберг А. Ю., Савицкая Η. М. Обобщенная оценка дисперсности распыла гидравлических форсунок. - Теоретические основы химической технологии, 1989, т. 23, №5.
  11. Валъдберг А. Ю., Кирсанова Н. С. К расчету эффективности пылеулавливания в полых скрубберах. - Коллоидный журнал, 1988, т. 50, № 1.
  12. Соковнин О. М., Зыкин Ю. В., Загоскина Н. В. Определение оптимального распыла для прямоточных скрубберов. - Теоретические основы химической технологии, 2001, т. 35, № 4.
  13. Загоскин С. Н., Загоскина Н. В., Соковнин О. М. Анализ и оптимизация водопотребления ТЭС. - В сб.: Международная конференция: Инженерная защита окружающей среды. М.: МГУИЭ, 2001.
  14. Загоскина Н. В., Соковнин О. М., Зыкин Ю. В. Определение интенсивности орошения каплеуловителя скруббера Вентури. - Химическое и нефтяное машиностроение, 2001, №7.
  15. Коузов П. А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов. Л.: Химия, 1987.


 
« Совершенствование вакуумных деаэраторов   Состояние и перспективы развития ветроэнергетики США »
электрические сети