Характеристику холостого хода этого генератора снимают опытным путем так же, как и генератора независимого возбуждения. Поскольку при холостом ходе генератора параллельного возбуждения в обмотке возбуждения и в якоре протекают одинаковые токи, т. е. /я = /в, а /в обычно не превышает 1—3 % номинального тока генератора, падение напряжения в цепи якоря и реакция якоря незначительны.. Поэтому характеристика холостого хода генератора параллельного возбуждения практически совпадаете аналогичной характеристикой такого же генератора независимого возбуждения (кривая 1 на рис. 2, а).
Нагрузочная характеристика генератора параллельного возбуждения имеет такой же вид, как и генератора независимого возбуждения (кривая 2 на рис. 6.2, а).
Внешняя характеристика генератора параллельного возбуждения (кривая 1 на рис. 5), показывающая зависимость напряжения на его зажимах от тока нагрузки UГ — = f (/) при постоянных частоте вращения якоря (п = const) и сопротивлении обмотки возбуждения (RB =*= const), отличается от аналогичной характеристики генератора независимого возбуждения (кривая 2 на рис. 5). Объясняется
это тем, что к двум причинам, вызвавшим уменьшение напряжения у генератора независимого возбуждения, здесь добавляется третья: уменьшение тока возбуждения, который согласно выражению ( зависит от снижающегося в результате первых двух причин напряжения. Поэтому у генератора параллельного возбуждения напряжение при увеличении нагрузки уменьшается более интенсивно и при прочих равных условиях одному и тому же номинальному току соответствуют разные значения номинальных напряжений (см. рис. 5). 1 Рассмотрение внешней характеристики (кривая 1 на рис. 5) показывает, что устойчивая работа генератора возможна только на верхней (а) ветви характеристики. При достижении тока в нагрузке, равного /кр, генератор переходит на нижнюю (б) ветвь характеристики, где его работа становится неустойчивой. Мощность генератора при этом уменьшается и доходит до нуля в режиме короткого замыкания. Ток короткого замыкания в этом случае будет малым, что обусловлено малостью остаточной ЭДС генератора.
Такой вид характеристики объясняется тем, что с увеличением тока усиливается размагничивание генератора реакцией якоря, уменьшаются ток возбуждения и магнитный поток, машина переходит в ненасыщенное состояние, при котором даже небольшое уменьшение сопротивления нагрузки RH вызывает резкое уменьшение ЭДС машины (см. рис. 6.4). Ток нагрузки I — Ur/RH, поэтому при / < /КР> когда напряжение генератора уменьшается медленнее, чем убывает сопротивление Rн, происходит возрастание тока нагрузки. После того как / = /кр » (2--2,5) /Ном, дальнейшее уменьшение RH сопровождается уменьшением тока I, так как в этом случае напряжение Ur убывает быстрее, чем уменьшается сопротивление R„.
Ток короткого замыкания /к не только меньше /кр, но /к</ном. Из этого, однако, не следует, что генератор параллельного возбуждения не боится коротких замыканий. Ток /к на рис. 5 получен в результате постепенного уменьшения значения RH. При внезапном коротком замыкании магнитная система генератора не успевает размагнититься
(изменение магнитного потока существенно запаздывает в сравнении с изменением тока) и ток /к достигает опасных значений; процесс изменения напряжения будет при этом характеризоваться кривой 2 на рис. 6.5, а /к — (8-j-12) /Вом.
Огромный ток вызовет, согласно выражению (29), значительный тормозной момент и в результате искажающего действия реакции якоря существенное повышение межламельного напряжения, которое может явиться причиной возникновения кругового огня.
Номинальное изменение напряжения у генератора параллельного возбуждения составляет 10-^30 %. Иногда, чтобы уменьшить это значение, на полюсах устанавливают небольшую (2—3 витка) последовательную обмотку возбуждения, которая с ростом нагрузки увеличивает магнитный поток.
