Стартовая >> Книги >> Оборудование >> Электрификация блочно-комплектных установок нефтяной промышленности

Выбор силовых трансформаторов 6(10)/0,4 кВ - Электрификация блочно-комплектных установок нефтяной промышленности

Оглавление
Электрификация блочно-комплектных установок нефтяной промышленности
Блочные сепарационные установки с насосной откачкой
Блочные установки по подготовке нефти
Блочные насосные станции по закачке воды в пласт
Блочные насосные станции магистральных нефтепроводов
Выбор схемы электроснабжения блочных технологических установок
Построение схем электроснабжения блочных технологических установок в нефтяной промышленности
Выбор напряжения распределительной сети нефтепромысла
Элементы конструкций канализации электроэнергии
Требования к схемам электроснабжения Западной Сибири
Блочные подстанции 110-35/6(10) кВ
Блочные распределительные устройства 6-10 кВ и ТП 6(10)/0,4 кВ
Электрооборудование РУ 6 (10) кВ и КТП 6 (10)/0,4 кВ
Выбор источников оперативного тока
Выбор силовых трансформаторов 6(10)/0,4 кВ
Токи короткого замыкания
Компенсация реактивной мощности в электрической сети нефтепромысла
Релейная защита и автоматизация токоприемников блочных установок

ВЫБОР СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ НА ПОДСТАНЦИЯХ 6 (10)/0.4 кВ БЛОЧНЫХ УСТАНОВОК
Нагрузочная способность трансформаторов
При конкретном проектировании на стадии проекта и рабочей документации выбирают тип, число и мощность трансформаторов на объекте. Число и мощность трансформаторов определяют при условиях наименьших капиталовложений, минимума эксплуатационных расходов, обеспечивающих окупаемость в срок 8—10 лет, минимума цветных металлов и обеспечения надежности питания. Следует стремиться к установке трансформаторов с минимальным числом их типоразмеров. Это обеспечивает сокращение складского резерва трансформаторов.
В таблице 44 приведены основные технические данные наиболее распространенных трансформаторов 6/0,4 кВ для питания нефтепромысловых объектов. В таблице 45 приведены габариты этих трансформаторов (рис. 59).

Таблица 44
Техническая характеристика трансформаторов типа ТМ


Тип

Номинальная мощность, кВ-А

Номинальное напряжение обмоток, кВ

Потери мощности, кВт

Напряжение К.З., %

Ток
Х.Х., %
от номинального

ВН

нн

холостой
ход

Корот
кое
замы
кание

ТМ-25/6-10-65

25

6; 6,3; 10; 10,5

0,23; 0,4

0,125

0,6

4,5

3,2

ТМ-40/6-10-65

40

6; 6,3; 10; 10,5;

0,23; 0,4

0,18

0,88

4,5

3

ТМ-63/6-1М6

63

6; 6,3; 10; 10,5

0,23; 0,4

0,265

1,28

4,5

2,8

ТМ-100/6-10-66

100

6; 6,3; 10; 10,5

0,23; 0,4

0,365

1,97

4,5

2,6

ТМ-160/6-10-66

160

6; 11

0,23; 0,4

0,54

2,65

4,5

2,4

ТМ-250/6-10-66

250

6; 10

0,23; 0,4

1,05

3,7

4,5

2,3

ТМ-400/6-10-68

400

6; 10

0,23; 0,4

1,45

5,5

4,5

2,1

ТМ-630/6-10-68

630

6; 10

0,23; 0,4

2,27

7,6

5,5

2

ТМ-1000/10

1000

6; 10

0,4

3,8

12,7

5,5

3


Рис. 60. Графики экономической загрузки трансформаторов S = f(y)

ПУЭ допускают перегрузку трансформаторов при послеаварийных режимах до 40 % на время максимума общей суточной продолжительностью не более 6 ч в течение не более 5 сут. При этом коэффициент заполнения суточного графика нагрузки трансформатора а в условиях его перегрузки должен быть не выше 0,75, т.е. должно быть выдержано соотношение

или
Габаритная схема силовых трансформаторов ТМ 6/
Рис. 59. Габаритная схема силовых трансформаторов ТМ 6/0,4 кВ

где 5ср — среднесуточная нагрузка трансформатора; SH - номинальная мощность трансформатора.
Этим допущением необходимо широко пользоваться при выборе трансформаторов для питания потребителей II и III категории.
Таблица 45
Габариты трансформаторов типа ТМ


Тип

Размеры, мм (см. рис. 59)

 

Масса, т

 

А

Б

В

Г

активной части

масла

общая

ТМ-25/6-10-65

1120

400

1210

450

0,15

0,13

0,37

ТМ-40/6-10-65

1075

465

1250

500

0,21

0,16

0,47

ТМ-63/6-10-66

1075

530

1385

500

0,27

0,19

0,6

ТМ-100/6-10-66

1150

800

1445

550

0,35

0,22

0,72

ТМ-160/6-10-66

1220

1020

1600

550

0,57

0,29

1

ТМ-400/6-10-66

1344

1275

2150

820

0,85

0,48

1,8

ТМ-630/6-10-66

1602

1080

1900

660

1,3

0,78

2,75

ТМ-1000/10

2115

1260

2580

1070

2

1,23

4,42

Мощность трансформатора необходимо выбирать с таким расчетом, чтобы загрузка его соответствовала наиболее экономичному режиму, который зависит в значительной степени от стоимости потерь электроэнергии 7.
На рис. 60 приведена графическая зависимость экономической загрузки трансформаторов от стоимости потерь электроэнергии. При малых значениях 7 оптимальная нагрузка трансформатора получается выше номинальной, т.е. выгодно работать с перегрузкой, если она допустима по условиям суточного графика нагрузки, эквивалентной температуры охлаждающей среды, постоянной времени нагрева трансформатора и вида системы его охлаждения. Подобные систематические перегрузки установлены ГОСТ 14209-85.
На каждый процент перегрузки летом допускается дополнительный процент перегрузки зимой, но не более 15 % при суммарной нагрузке не более 150 %.
Экономическая нагрузка трансформатора соответствует, как известно из теории электрических машин, такому режиму, когда потери холостого хода равны потерям короткого замыкания. Соответствующая этому условию экономическая нагрузка трансформатора:

где Qxx и QK3 — реактивные потери в стали и в меди; кэ — экономический эквивалент реактивной мощности.
Практически для трансформаторов подстанций в нефтяной промышленности 5ЭК = (0,6 - 0,7) 5Н.
Допустимые систематические перегрузки трансформаторов определяются по графикам нагрузочной способности, приведенным в ГОСТ, в Зависимости от суточного графика нагрузки, эквивалентной температуры охлаждающей среды, постоянной времени трансформатора и вида системы охлаждения. Для характеристики графика нагрузки применяют два коэффициента. Первый коэффициент начальной нагрузки кх определяют из отношения среднего квадратичного тока /ск за 10 ч, предшествующих наступлению перегрузочного максимума, к номинальному току трансформатора /н

Аналогично определяют среднее квадратичное значение тока за период перегрузки /ск таХ. Коэффициент перегрузки, соответствующий этому току к2 =/ск тах//н.

Средний квадратичный ток за 10 ч
Рис. 61. График нагрузочной способности трансформаторов кг ~f{ki)

На рис. 61 приведен график для определения нагрузочной способности трансформаторов мощностью до 1 ООО кВ • А с масляным охлаждением при температуре окружающей среды 20 °С с постоянной времени нагрева 2,5 ч. Цифры у кривых соответствуют допустимому времени перегрузки в часах. Перегрузка выше 50 %, указанная пунктиром, допускается только по согласованию с заводом-изготовителем.
В аварийном режиме допускаются кратковременные перегрузки трансформатора в следующих пределах:
Перегрузка, % 30 45 60 75 100 200
Время, мин    120 80 45 20 10 1,5
Выбор мощности трансформатора необходимо проводить с учетом режима пуска и самозапуска короткозамкнутых электродвигателей.
На основании опыта многочисленных проектных проработок можно рекомендовать следующее соотношение между мощностью пускаемых или самозапускающихся электродвигателей и мощностью трансформатора: если принять, что напряжение при пуске или самозапуске должно быть не ниже 0,7 UH, то для обеспечения успешного пуска или самозапуска отношение суммарной установленной мощности двигателей Р к мощности трансформатора 5Т в зависимости от напряжения короткого замыкания UK должно Кчть ориентировочно не выше:
ик,% 8    10 0,15
%PylSr, кВт   1,2 1    0,7
Если допустимое напряжение при самозапуске может быть снижено, то Z/y5T может быть увеличено путем умножения на коэффициент с = = 0,7/ (U\/k3), где LI — допустимое напряжение самозапуска в относительных единицах.
Экономическая мощность и экономическое число подстанций на нефтяном промысле с насосной добычей
При составлении ТЭО, генеральных схем и комплексных проектов обустройства нефтепромыслов необходимо определить оптимальный объем капиталовложений на электроснабжение нефтепромысла.
Одной из важных задач на этом этапе проектирования является определение экономической мощности и экономического числа подстанций 6/0,4 кВ, питающих нагрузки нефтедобычи. Для решения этой задачи проектная организация располагает данными проекта разработки, способом добычи, числом скважин.
Конфигурация нефтепромысловой сети и электросетей неизвестны, так как изыскания на этой стадии еще не проводились. На основании указанных данных поставленная задача решается следующим образом.
Согласно [5] определяются суммарные приведенные затраты
(27)
где Зпост — постоянная часть приведенных затрат на подстанции и питающие их сети 6—10 кВ; N3 — переменная часть приведенных затрат, зависящая от числа подстанций; Н3 — полные удельные затраты на промысловую электросеть; пп — число подстанций 6/0,4 кВ.

При конкретном проектировании на стадии технического проекта или рабочих чертежей могут иметь место отступления от экономического числа подстанций ип эк и экономической мощности Sn эк в связи с установкой в отдельных случаях мощных электродвигателей на дожимных насосных станциях (ДНС) или высокопроизводительных электропогружных  насосов. Например на Усть-Балыкском нефтяном месторождении в Западной Сибири на некоторых участках установлены электропогружные насосы с электродвигателями ПЭД-250, ПЭД-500 мощностью 250 и 500 кВт дня закачки воды в нефтяной пласт из сеноманского горизонта.
Однако и в этих случаях приведенная методика расчета пп эк и Sn эк может быть использована для равномерно распределенной нагрузки, характерной, как правило, для нефтяного промысла. Поэтому в этом случае следует из расчета «п эки 5П эк исключить мощную сосредоточенную нагрузку (ДНС, ЭЦН с ПЭД-250 или ПЭД-500). Мощность и число подстанций для мощных сосредоточенных нагрузок определяют в этих случаях из условий пуска и самозапуска электродвигателей.



 
« Частотно-регулируемые электроприводы   Электрическая дуга переменного тока и ее гашение »
электрические сети