Стартовая >> Архив >> Предотвращение и ликвидация гололедных аварий

Выбор поврежденной фазы при пробое плеча выпрямительного моста - Предотвращение и ликвидация гололедных аварий

Оглавление
Предотвращение и ликвидация гололедных аварий
Виды и параметры гололедно-изморозевых отложений
Влияние метеоусловий на процесс гололедообразования
Влияние параметров ВЛ на процесс гололедообразования
Нормативные параметры гололедных нагрузок
Эргатическая энергосистема
Применение системного подхода для повышения надежности
Комплексная система мероприятий
Плавка гололеда
Плавка гололеда постоянным током
Схемы выпрямительных установок при плавке постоянным током
Схемы соединения проводов для плавки гололеда  постоянным током
Способы отключения поврежденной выпрямительной установки
Выбор реакторов
Выбор трансформаторов
Специальный трансформатор тока для релейной защиты установок плавки
Выносной заземлитель для схем плавки гололеда постоянным током
Релейная защита
Максимальная токовая защита
Релейная защита от замыканий на землю в цепи постоянного тока
Релейная защита, селективно выявляющая пробой плеча
Релейная защита от коротких замыканий на землю
Импульсные реле типа РИ-1 и РИ-2
Выбор поврежденной фазы при пробое плеча выпрямительного моста
Определение места повреждения при плавке гололеда постоянным током
Комплекс прогноза и раннего обнаружения
Датчик гололедной нагрузки
Погрешности
Системы телеизмерения гололедных нагрузок для сетей с изолированной нейтралью
Кодирование информации
Схемы питания датчиков
Линейный преобразователь
Приемный преобразователь
Системы телеизмерения гололедных нагрузок для сетей с глухозаземленной нейтралью
Аналоговые измерительные органы линейных преобразователей
Радиотелемеханические системы
Автоматизированный метеопост для раннего обнаружения гололедообразования
Конструкция датчиков осадков
Литература

Способы отключения поврежденной выпрямительной установки при пробое плеча ВМ, такие как (см. рис.5.1)

  1. отключение УПГ выключателем 10 кВ Q1 с пофазным управлением;
  2. отключение вначале одной фазы на стороне ВМ выключателем Q3, затем трех фаз выключателем Q1 с последующим довключением отключенной фазы Q3,

требуют выполнения релейной защиты с определением фазы, в которой произошел пробой плеча.
Анализ характера изменения и характеристик фазных токов при внешних и внутренних КЗ показал, что невозможно выполнить быстродействующее (с временем действия, не превышающим время срабатывания релейной защиты от пробоя плеча) и селективное устройство выбора поврежденной фазы, основанное на контроле фазных токов ВУ. Известные устройства [44], предназначенные для этих целей и фиксирующие появление обратных токов вентилей, требуют установки специальных высоковольтных датчиков в каждое плечо ВМ УПГ, что усложняет защиту и снижает ее надежность.
Выполнить селективное и быстродействующее устройство выбора поврежденной фазы при пробое плеча можно, контролируя фазные токи каждого из ВМ и используя особенности токораспределения в ВУ, состоящей из параллельно включенных выпрямительных мостов (рис.6.10). При этом во всех вариантах схем выбора фазы с пробитым плечом в качестве реле-избирателей могут использоваться быстродействующие импульсные реле РИ-1 и РИ-2.
Рассмотрим схему включения избирателей поврежденной фазы (ИЛФ) в схему поперечной дифференциальной защиты нулевой последовательности ВУ, состоящей из двух параллельно включенных ВМ (рис.6.16). Три реле ИПФ по одному для каждой фазы (ИПФд, ИПФц, ИПФс) показаны входными цепями — обмотками промежуточного трансформатора тока реле РИ-1, РИ-2 (см. рис.6.16), включенными на разность фазных токов ВМ.


Рис.6.16. Включение реле-избирателей поврежденной фазы в схему поперечной дифференциальной защиты двух ВМ
При пробое плеча, например, в фазе А ВМ1 в фазном проводе А этого моста протекает полный ток пробоя: i — при пробое плеча катодной группы, i — то же, анодной. Ток в фазном проводе А2 ВМ2 отсутствует, поэтому на вторичной обмотке промежуточного ТТ ИПФА фазы А появляется сигнал, полярность которого зависит от поврежденной группы (катодная или анодная).

Если в качестве ИПФ применить неполярное реле РИ-1, то такая схема защиты позволит определять поврежденную фазу. Использование реле РИ-2 несколько увеличивает глубину распознавания места повреждения, гак как два органа этого реле реагируют на приращение тока разной полярности (табл.6.3).
Таблица 6.3


Пробой плеча

катодной группы

анодной группы

ВМ1

ВМ2

ВМ1

ВМ2

VD3/2

VD3/1

VD3/1

VD3/2

В схемах УПГ с тремя параллельно включенными ВМ парная неполная поперечная дифференциальная защита нулевой последовательности выявляет поврежденный мост. Включение в схему этой защиты избирателей поврежденной фазы ИПФ(1,2) и ИГТФ(2,3), выполненных на реле РИ-1 (рис.6.17), где для простоты индекс фазы у реле ИПФ опущен, дает возможность защите дополнительно определять поврежденную фазу. В этом случае одно из трех реле ИПФ(1,2) срабатывает при пробое плеча в соответствующей фазе ВМ1 или ВМ2, одно из трех реле ИПФ(2,3) - при пробое плеча в соответствующей фазе ВМ2 или ВМ3.
Если же в схеме рассматриваемой защиты применить в качестве ИПФ(1,2), ИПФ(2,3) реле РИ-2, то кроме определения поврежденной фазы можно также фиксировать пробитое плечо ВМ в соответствии с табл.6.4. Пробой плеча катодной или анодной группы ВМ2 фиксируется по срабатыванию соответствующих реагирующих органов двух реле РИ-2.
Таблица 6.4


Избиратель
поврежденной
фазы

Пробой плеча

катодной группы

анодной группы

ВМ1

ВМ2

ВМ3

ВМ1

ВМ2

ВМ3

ИПФ(1,2)

VD3/2

VD3/1

 

VD3/1

VD3/2

 

ИПФ(2,3)

 

VD3/1

VD3/2

 

VD3/2

VD3/1


Достоинствами рассмотренных схем являются:

 

  1. простота выполнения;
  2. использование импульсных реле РИ-1 и РИ-2 как в качестве измерительных органов поперечных дифференциальных защит нулевой последовательности, так и избирателей поврежденной фазы;
  3. отпадает необходимость в установке дополнительных высоковольтных датчиков информации в схеме ВУ.

Уставки срабатывания реле РИ-1 или РИ-2, используемых как избиратели поврежденной фазы, выбираются по условию отстройки от максимального тока небаланса при внешнем КЗ - выражение (6.11).



 
« Повышение надежности определения мест повреждения на ВЛ 110-220 кВ и размещении фиксирующих приборов   Проблема повышения надежности и долговечности электросетевых конструкций »
электрические сети