Стартовая >> Архив >> Предотвращение и ликвидация гололедных аварий

Выбор трансформаторов - Предотвращение и ликвидация гололедных аварий

Оглавление
Предотвращение и ликвидация гололедных аварий
Виды и параметры гололедно-изморозевых отложений
Влияние метеоусловий на процесс гололедообразования
Влияние параметров ВЛ на процесс гололедообразования
Нормативные параметры гололедных нагрузок
Эргатическая энергосистема
Применение системного подхода для повышения надежности
Комплексная система мероприятий
Плавка гололеда
Плавка гололеда постоянным током
Схемы выпрямительных установок при плавке постоянным током
Схемы соединения проводов для плавки гололеда  постоянным током
Способы отключения поврежденной выпрямительной установки
Выбор реакторов
Выбор трансформаторов
Специальный трансформатор тока для релейной защиты установок плавки
Выносной заземлитель для схем плавки гололеда постоянным током
Релейная защита
Максимальная токовая защита
Релейная защита от замыканий на землю в цепи постоянного тока
Релейная защита, селективно выявляющая пробой плеча
Релейная защита от коротких замыканий на землю
Импульсные реле типа РИ-1 и РИ-2
Выбор поврежденной фазы при пробое плеча выпрямительного моста
Определение места повреждения при плавке гололеда постоянным током
Комплекс прогноза и раннего обнаружения
Датчик гололедной нагрузки
Погрешности
Системы телеизмерения гололедных нагрузок для сетей с изолированной нейтралью
Кодирование информации
Схемы питания датчиков
Линейный преобразователь
Приемный преобразователь
Системы телеизмерения гололедных нагрузок для сетей с глухозаземленной нейтралью
Аналоговые измерительные органы линейных преобразователей
Радиотелемеханические системы
Автоматизированный метеопост для раннего обнаружения гололедообразования
Конструкция датчиков осадков
Литература

Мощность трансформатора плавки определяется из выражения

В аварийных режимах допускается перегрузка трансформаторов (автотрансформаторов) сверх номинального тока при всех системах охлаждения независимо от длительности и значения предшествующей нагрузки и температуры охлаждающей среды в пределах, укатанных в табл.5.3 (40).
Таблица 5.1


Перегрузка по току, %

30

45

60

75

100

Длительность перегрузки, мин

120

80

45

20

10

Данные, приведенные в табл.5.3, приблизительны. Более точно перегрузочную способность силовых трансформаторов можно рассчитать с учетом температуры наиболее нагретой точки обмотки (ТННТ) и температуры верхних слоев масла (ТВСМ), определяемых режимом работы трансформатора и условиями охлаждения обмоток.
Расчет ТННТ обмотки и ТВСМ производится по тепловой модели, исходя из упрощенной схемы распределения температур в трансформаторе согласно рис.5.4. Эта схема вытекает из предположения одноконтурного потока масла. Согласно этой схеме:

  1. температура масла ϑМ по высоте возрастает линейно;
  2. превышение средней температуры катушек обмотки над температурой прилегающих слоев масла ϑом ср одинаково по всей высоте обмотки;
  3. температура масла на выходе из всех обмоток одинакова и равна температуре верхних слоев масла ϑном;
  4. температура масла на входе во все обмотки одинакова и равна температуре нижних слоев масла ϑном;
  5. температура масла на входе и выходе из охлаждающей системы.


Рис. 5.4. Упрощенная диаграмма распределения превышений температуры масла в трансформаторе

На рис.5.4, также обозначено: ϑ0 - температура обмотки; ϑинт - температура наиболее нагретой точки обмотки; ϑ инт — превышение ТННТ над ТВСМ; Но - высота обмотки силового трансформатора.
Далее приведен порядок расчета ТННТ и ТВСМ в нестационарном тепловом режиме. Так как во время плавки ток изменяется из-за изменения сопротивления провода В Л, то график изменения тока плавки разбивается на интервалы времени ∆t, в течение которых ток плавки можно считать постоянным. Следующие расчеты выполняются последовательно для каждого момента времени С
Сначала рассчитывается установившееся значение ТВСМ ϑвсм уст, по формуле

где ϑвсм уст  - установившееся превышение ТВСМ над температурой воздуха при номинальном токе; d — отношение потерь короткого замыкания при номинальной нагрузке к потерям холостого хода при номинальном напряжении; K — отношение тока плавки в момент времени t к номинальному току трансформатора; х - показатель степени.
Затем определяются в i-й момент времени

где τ — постоянная времени нагрева трансформатора;

где ϑнит м ном - превышение ТННТ над ТВСМ при номинальной нагрузке трансформатора; у - показатель степени.
Расчет ведется до момента окончания плавки, если за это время ТННТ и ТВСМ не превысят максимально допустимых значений (см. табл.5.6), то возможно использование данного силового трансформатора для плавки гололеда.
Регламентируют нагрев силовых трансформаторов следующие нормативные документы: ГОСТ 14209-85 «Трансформаторы силовые масляные общего назначения. Допустимые нагрузки.»; стандарт МЭК (международной электротехнической комиссии) № 354 1991г. «Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов» (Loading quite for oilimmersed power transformes, IEC 354, 1991).

В табл.5.4 приведены исходные данные для расчета нагрузочной способности силовых трансформаторов.
Таблица 5.5


Охлаждение

Мощность, кВА

Напряжение, кВ

Постоянная времени,ч

М,Д

до 6300 вкл.

до 10 вкл.

2,5

 

от 1000 до 40000 вкл.

35

3

 

свыше 40000

35

2

 

от 2500 до 25000 вкл.

ПО

3

 

свыше 25000

110

2

дц,ц

до 100000 вкл.

свыше 110

1,5

Таблица 5.4

Тепловая постоянная времени нагрева трансформатора τ в соответствии с ГОСТ 14209-85 определяется для трансформаторов выпуска после 1975 года по паспорту, а до 1975 года - по табл.5.5.
Таблица 5.6

Предельные значения температур при различных видах перегрузок по отечественным и зарубежным нормам представлены в табл.5.6.



 
« Повышение надежности определения мест повреждения на ВЛ 110-220 кВ и размещении фиксирующих приборов   Проблема повышения надежности и долговечности электросетевых конструкций »
электрические сети