Стартовая >> Архив >> Предотвращение и ликвидация гололедных аварий

Выбор реакторов - Предотвращение и ликвидация гололедных аварий

Оглавление
Предотвращение и ликвидация гололедных аварий
Виды и параметры гололедно-изморозевых отложений
Влияние метеоусловий на процесс гололедообразования
Влияние параметров ВЛ на процесс гололедообразования
Нормативные параметры гололедных нагрузок
Эргатическая энергосистема
Применение системного подхода для повышения надежности
Комплексная система мероприятий
Плавка гололеда
Плавка гололеда постоянным током
Схемы выпрямительных установок при плавке постоянным током
Схемы соединения проводов для плавки гололеда  постоянным током
Способы отключения поврежденной выпрямительной установки
Выбор реакторов
Выбор трансформаторов
Специальный трансформатор тока для релейной защиты установок плавки
Выносной заземлитель для схем плавки гололеда постоянным током
Релейная защита
Максимальная токовая защита
Релейная защита от замыканий на землю в цепи постоянного тока
Релейная защита, селективно выявляющая пробой плеча
Релейная защита от коротких замыканий на землю
Импульсные реле типа РИ-1 и РИ-2
Выбор поврежденной фазы при пробое плеча выпрямительного моста
Определение места повреждения при плавке гололеда постоянным током
Комплекс прогноза и раннего обнаружения
Датчик гололедной нагрузки
Погрешности
Системы телеизмерения гололедных нагрузок для сетей с изолированной нейтралью
Кодирование информации
Схемы питания датчиков
Линейный преобразователь
Приемный преобразователь
Системы телеизмерения гололедных нагрузок для сетей с глухозаземленной нейтралью
Аналоговые измерительные органы линейных преобразователей
Радиотелемеханические системы
Автоматизированный метеопост для раннего обнаружения гололедообразования
Конструкция датчиков осадков
Литература

Выбор реакторов для ограничения токов КЗ до значений, удовлетворяющих аварийным перегрузочным характеристикам силовых диодов, производится по аварийным токам, протекающим через диоды неповрежденных фаз. Критерием допустимости протекания через диод тока данного значения в течение конкретного времени и температуры предварительного нагрева вентиля служит значение предельной допустимой температуры ϑмл нагрева полупроводниковой структуры диода, которая не должна превышаться в любых режимах работы (см. п.4.1).
При выборе токоограничивающих реакторов используется один расчетный режим — пробой плеча выпрямительной установки (см. п.4.3), так как в случае заземления полюса преобразователя (или средней точки группы преобразователей) при R3 > 0,02 Ом ток в режиме однофазного КЗ не превышает ток при пробое плеча.
Время t состоит из двух составляющих: времени срабатывания релейной защиты tp3 и времени отключения выключателя t.

Для определения требуемого значения индуктивного сопротивления цепи питания Хк на рис.5.3 приведены зависимости Хк от времени t при различных значениях RK/XK и температуре предварительного нагрева вентилей 25°С в режиме пробоя плеча для группы из двух выпрямительных мостов типа В-ТПЕД-1600-14000 с диодами ДЛ153-1600, соединенных параллельно. Определение необходимого сопротивления реакторов и их числа производится по полученному значению Хк и известному значению сопротивления системы, т.е. ХР=ХК-ХС.
Снижение времени достигается применением сверхбыстродействующей бесконтактной защиты выпрямительных установок (см. п.6.4)

Рис.5.3. Зависимость Χκ=f(tκ3) при начальной температуре вентиля 25°С для группы из двух выпрямительных мостов типа В-ТПЕД с диодами ДЛ153-1600, соединенных параллельно.

Для ограничения токовых воздействий на элементы УПГ применяются реакторы серии РБ, РБН, класс напряжения которых соответствует классу напряжения питающей сети, а номинальный ток соответствует току плавки. Допускается длительная перегрузка реакторов при температуре окружающего воздуха 5°С и ниже на 25% номинального тока.



 
« Повышение надежности определения мест повреждения на ВЛ 110-220 кВ и размещении фиксирующих приборов   Проблема повышения надежности и долговечности электросетевых конструкций »
электрические сети