Стартовая >> Архив >> Генерация >> Режимы мощных паротурбинных установок

Основные типы характерных режимов теплофикационных турбоустановок - Режимы мощных паротурбинных установок

Оглавление
Режимы мощных паротурбинных установок
Переход к блочной компоновке электростанций
Особенности тепловых схем мощных энергоблоков
Характерные особенности предстоящего этапа энергетики
Особенности АЭС
Режимы работы современных энергосистем
Паротурбинный блок как единый энергетический агрегат
Требования к маневренности паротурбинных установок
Расчеты тепловых схем
Характеристики турбинных отсеков
Дроссельное парораспределение
Идеальное сопловое парораспределение
Реальное сопловое парораспределение
Обводное парораспределение
Турбообводное парораспределение
Компрессорно-обводное парораспределение
Выбор типа парораспределения
Работа системы регенеративного подогрева питательной воды
Отключение ПВД как источник пиковой мощности
Скользящее начальное давление пара
Тепловая экономичность работы энергоблоков при скользящем давлении
Комбинированное регулирование
Полиблочный принцип регулирования
Влияние паро-парового промперегрева на к.п.д. турбоустановки
Программы регулирования влажнопаровых турбоустановок
Скользящее давление
Работа турбоустановок при продлении рабочей кампании энергоблока
Эрозионная надежность лопаточного аппарата последних ступеней при работе турбины в переменных режимах
Графики тепловых нагрузок теплофикационных турбоустановок
Диаграмма режимов теплофикационных турбоустановок
Основные типы характерных режимов теплофикационных турбоустановок
Скользящее начальное давление пара для теплофикационных ПТУ
Теплофикационные полиблоки с параллельным соединением турбоагрегатов
Полиблочный принцип регулирования тепловой нагрузки
Влажнопаровые теплофикационные турбоустановки
Пути повышения маневренности теплофикационных турбоустановок при больших тепловых нагрузках
Уменьшение мощности турбины с частичной передачей тепловой нагрузки на ПВК
Скользящее противодавление
Список литературы

Характерными режимами теплофикационной ПТУ являются конденсационные (режимы К), теплофикационные с пропуском части пара в конденсатор (режимы ТК), теплофикационные с полностью закрытой поворотной диафрагмой ЧНД, когда через нее в конденсатор проходит лишь вентиляционный поток пара, необходимый для охлаждения цилиндра (режимы ТР), и теплофикационные с использованием конденсатора в качестве подогревателя сетевой или подпиточной воды при поддержании в нем повышенного противодавления рz (режимы ТПР). При режимах ТР и ТПР тепловая нагрузка и электрическая мощность турбины взаимосвязаны; турбина при этом работает по тепловому графику. При конденсационных режимах турбина работает с полностью открытой регулирующей диафрагмой ЧНД; из-за отсутствия дросселирования пара в ней характеристики тn турбины в четвертом квадранте (рис. 5-5) отличаются от рассмотренной выше характеристики тп конденсационного потока пара. Режимам ТК соответствует диаграмма в трех квадрантах; для режимов ТР диаграмма режимов представлена только двумя квадрантами (первым и вторым). Те же квадранты характеризуют режимы ТПР. Увеличение тепловой нагрузки в последнем случае по сравнению с эквивалентными режимами типа ТР, обусловленное подогревом подпиточной или сетевой воды во встроенном пучке конденсатора, а также уменьшением мощности турбины из-за повышенного противодавления, может быть учтено соответствующими поправками к диаграмме режимов.
Особую группу режимов теплофикационной ПТУ составляют режимы с так называемым естественным повышением давления в регулируемом отборе (ЕПД). К этой группе относятся режимы с расходами пара ЧНД, превышающими пропускную способность регулирующей диафрагмы при максимальном регулируемом давлении. Увеличенный пропуск пара в ЧНД обеспечивается при этом за счет повышения давления перед ЧНД сверх максимального уровня, поддерживаемого регулятором давления в пределах его регулировочного диапазона. Режимы ЕПД в некоторых случаях могут быть эффективно использованы для улучшения маневренных характеристик турбоустановок.

Характеристики отсеков теплофикационных турбин.

Проточная часть теплофикационной турбины со ступенчатым подогревом сетевой воды может быть разделена на ряд характерных отсеков. К их числу для турбин без промперегрева относятся ЧВД (отсек от паровпускной части до камеры верхнего отопительного отбора), промежуточный отсек, включающий в себя группу ступеней, расположенных между камерами двух отопительных отборов, и ЧНД (отсек от камеры нижнего отбора до выхлопного патрубка турбины). В турбинах с промперегревом пара первую из отмеченных групп ступеней целесообразно разделить на два отсека: ЧВД (от паровпускной части до промперегревателя) и ЧСД (от промперегревателя до камеры верхнего отопительного отбора). Расход пара различными отсеками теплофикационной турбины может изменяться независимо друг от друга по различным законам, что предопределяет многообразие режимов их работы.
При конденсационных режимах характеристики отсеков и теплофикационной турбины в целом принципиально не отличаются от характеристик конденсационных турбин (см. гл. 2).
Однако внутренний относительный к.п.д. теплофикационной турбины при таких режимах меньше, чем у конденсационной турбины такой же мощности. Это объясняется применением в теплофикационных турбинах частей низкого давления с более короткими лопатками, из-за чего увеличиваются выходные потери энергии.
В области режимов с отопительными отборами пара характеристики ЧВД турбин с промперегревом пара также не отличаются от характеристик аналогичных отсеков конденсационных турбин. При этом для турбины с сопловым парораспределением изменяется лишь режим работы регулирующей ступени. Режимы работы входящих в отсек ступеней давления практически не меняются и соответствуют расчетным. Режимы же работы отсеков теплофикационной турбины, предшествующих верхнему отопительному отбору (ЧВД турбин без промперегрева и ЧСД турбин с промперегревом), при изменении массового расхода пара будут несколько изменяться. Это обусловлено тем, что давление пара в верхнем, регулируемом отборе поддерживается специальным регулятором давления практически неизменным (или мало меняющимся при использовании регулятора температуры сетевой воды [24]). Вследствие этого при уменьшении расхода пара рассматриваемым отсеком уменьшаются располагаемый перепад энтальпии отсека Но и отношение давлений П, что изменяет режим работы, главным образом трех последних ступеней, предшествующих камере отбора. Изменение к.п.д. этих ступеней может быть учтено, например, с помощью графика на рис. 2-3, а. Режимы работы остальных ступеней и их к. п. д. изменяются несущественно, вследствие чего результирующее изменение к. п. д. отсека окажется меньшим, чем изменение к.п.д. его последних ступеней. Следует вместе с тем иметь в виду, что зависимость перепада энтальпии отсека, предшествующего верхнему отбору, от массового расхода пара не является однозначной. Это обусловлено тем, что в соответствии с изменениями температуры наружного воздуха изменяется температура сетевой воды, направляемой потребителю, а значит, и давление в камере верхнего отбора (см. график 3 на рис. 5-5). Давление пара в верхнем отборе может меняться в довольно широких пределах (от 0,06 до 0,25 МПа для мощных теплофикационных турбин). Изменения этого давления будут вносить дополнительные изменения в характеристики предотборных ступеней. Поэтому следует говорить не о характеристике предотборного отсека, а о семействе характеристик, каждая из которых соответствует определенному значению регулируемого давления. С переходом к режимам с ЕПД давление в камере верхнего отбора перестает поддерживаться регулятором, и начиная от точки перехода режимы работы всех ступеней предотборного и промежуточного отсеков остаются такими же, какими они были в момент перехода к ЕПД.

Диапазон возможных отклонений режимов работы промежуточного отсека при изменениях общего режима работы турбины значительно больше, чем у предотборного отсека. При неизменной заданной температуре прямой сетевой воды поддерживается определенный уровень давления р в камере перед отсеком. При этом массовый расход пара отсеком может существенно изменяться в зависимости от электрической и тепловой нагрузок. С изменением расхода будет значительно меняться давление ран в камере нижнего отопительного отбора за промежуточным отсеком. Его изменение может быть определено с помощью формул (2-21) или (2-22). При этом по мере увеличения расхода пара отсеком давление ран за ним заметно снижается. Вследствие изменения давления значительно меняется отношение давлений за отсеком и перед ним, а также располагаемый перепад энтальпии отсека Н0 и, следовательно, приведенное характеристическое отношение отсека (и/С0), т. е. оба параметра, характеризующие режим отсека. Так как промежуточный отсек является малоступенчатым, изменяются режимы всех его ступеней. При уменьшении тепловой нагрузки и малых конденсационных пропусках пара расход пара промежуточным отсеком и располагаемые перепады энтальпии этого отсека существенно уменьшаются. Это сопровождается увеличением характеристических отношений ступеней отсека и/С0. При неблагоприятных условиях мощность части или всех ступеней этого отсека может оказаться отрицательной, при этом поток пара будет тормозить рабочее колесо. Существенные отклонения режима работы ступеней промежуточного отсека от оптимального связаны со значительным снижением его к. п. д.
Диапазон режимов работы промежуточного отсека в действительности еще больше, чем это отмечено выше, вследствие того, что заданное регулируемое давление рав в верхнем отборе может меняться в широких пределах. Ввиду этого промежуточный отсек, как и предотборный, имеет семейство характеристик, соответствующих разным уровням давления. В определенной мере сократить неблагоприятное влияние изменения регулируемого давления можно, применив предложение КПП [18] о переключении верхнего отопительного отбора. Такое переключение позволяет приблизить к оптимальным режимы работы как промежуточного, так и предотборного отсека, повышая тем самым тепловую экономичность ПТУ. Однако оно связано с усложнением тепловой схемы и усложняет эксплуатацию турбоустановки.
Из всех отсеков теплофикационной турбины наиболее широк диапазон изменения режимов ЧНД. Справедливости ради следует заметить, что и у конденсационных турбин расходы пара ЧНД могут меняться от максимальных при нагрузках, близких к номинальной, до очень малых при выходе турбины на холостой ход. Однако для конденсационных турбин режимы холостого хода и близкие к ним крайне редки в условиях нормальной эксплуатации, а для ряда турбин даже существуют ограничения по продолжительности непрерывной работы турбины в таких режимах. Для теплофикационных же турбин режимы, при которых ЧНД работают с очень малыми расходами пара, являются нормальными эксплуатационными режимами, длительность которых составляет значительную часть общего срока работы турбины. Принципиальное отличие ЧНД теплофикационных турбин от аналогичных частей конденсационных турбин состоит в наличии перед ЧНД регулирующих органов (поворотных диафрагм). С помощью поворотных диафрагм могут быть реализованы принципы как дроссельного, так и соплового парораспределения. Для теплофикационных турбин малой и средней мощности чаще применялись поворотные диафрагмы, реализующие сопловое парораспределение. Для теплофикационных турбин УТМЗ мощностью выше 50 МВт и более в ЧНД применены поворотные диафрагмы, реализующие дроссельное парораспределение [6]. В то же время ЛМЗ в ЧНД своих турбин ПТ-60/75-130/13, ПТ-80/100-130/13, Т-180/210-130 сохранил поворотные диафрагмы, реализующие сопловое двухклапанное парораспределение. В качестве регулирующих органов после производственных отборов, как правило, применяют регулирующие клапаны или поворотные диафрагмы, реализующие сопловое парораспределение.
Кинетическая энергия потока, выходящего из поворотной диафрагмы, может быть полностью или частично использована в последующей ступени, что определяет своеобразный характер изменения ее к. п. д. Иллюстрацией этому могут служить приведенные на рис. 5-6 данные по к.п.д. такой ступени при дроссельном парораспределении в ЧНД, полученные при натурных испытаниях турбины Т-50-130 [73]. Можно выделить три характерные зоны изменения к.п.д. (I, II и III) в зависимости от располагаемого перепада энтальпии ступени Ло, отличающиеся различной крутизной характеристики. Эти закономерности, несколько сглаженные, можно проследить и на приведенных ниже характеристиках отсека в целом.
Степенью открытия поворотной диафрагмы определяются расход пара и изменение располагаемого перепада энтальпии ЧНД вследствие дросселирования. При конденсационных режимах поворотная диафрагма полностью открыта и пропуск пара ЧНД отличается от количества пара, входящего в турбину, лишь на величину регенеративных отборов. Если при этом турбина работает при больших значениях мощности, расходы пара ЧНД близки к максимальным, определяемым ее пропускной способностью. При режимах ТК турбина работает с переменной степенью открытия поворотной диафрагмы.

Рис. 5-6. Характеристика 24-й ступени турбины Т-50-130 при различной степени открытия поворотной диафрагмы μ

Рис. 5-7. Характеристики поворотной диафрагмы турбины Т-100/120- 130
Степень открытия уменьшается с ростом тепловой нагрузки. Соответственно уменьшаются расход пара и располагаемый перепад энтальпии ЧНД и увеличивается отношение давлений П за отсеком и перед ним. Как было показано выше, давление ран в нижнем нерегулируемом отборе, расположенном перед поворотной диафрагмой, существенно меняется при изменениях электрической и тепловой нагрузок. Вследствие этого, с одной стороны, положение регулирующей диафрагмы неоднозначно определяет расход пара ЧНД, а с другой — одному и тому же расходу пара могут соответствовать заметно отличающиеся располагаемые перепады энтальпии.

На режимах ТПР конденсатор работает с повышенным противодавлением (ухудшенным вакуумом). При этом циркуляционная вода отключена от основного пучка конденсатора, а его охлаждение производится проходящей по встроенному пучку подпиточной или сетевой водой. Ее температура поддерживается специальным регулятором, воздействующим в таких режимах на поворотную диафрагму. Вследствие этого в рассматриваемой области режимов ЧНД работает с переменной степенью открытия регулирующей диафрагмы и соответственно с меняющимся расходом пара. Перепад энтальпии ЧНД существенно уменьшен из-за повышенного противодавления, а отношение и/С0 для ступеней ЧНД значительно выше оптимального. Наконец, при режимах ТР часть низкого давления работает с полностью закрытой поворотной диафрагмой. Пропуск пара в ЧНД при этом определяется, с одной стороны, зазором д между диафрагмой и поворотным кольцом, а с другой — давлением ран в камере нижнего нерегулируемого отбора. На рис. 5-7 в качестве примера приведены расчетные (сплошные линии) и экспериментальные (штриховые линии) характеристики поворотной диафрагмы турбины Т-100/120-130 [6].

Расходы пара ЧНД при таких режимах не превышают нескольких процентов расчетного расхода. Все ступени ЧНД работают при этом в режимах торможения.
Таким образом, ЧНД теплофикационной турбины в нормальных эксплуатационных условиях работает в широком диапазоне режимов, отличающихся значительными изменениями расходов пара (от максимального почти до нуля), располагаемых перепадов энтальпии Н0, отношения давлений П и характеристического отношения и/С0 как отсека в целом, так и всех его ступеней. При этом скорости истечения пара из межлопаточных каналов сопловых аппаратов и рабочих колес последних ступеней меняются от сверхзвуковых до очень малых, что резко изменяет характер течения потока в лопаточных аппаратах.
Так как самыми экономичными для теплофикационных ПТУ являются режимы ТР и ТПР, это предопределяет значительную долю их в общем времени работы турбоустановки. Следовательно, в общем балансе времени работы ЧНД велика доля режимов, весьма далеких от оптимального, в том числе режимов с минимальными пропусками пара и потреблением энергии.
Обширные экспериментальные исследования работы натурных ЧНД теплофикационных турбин мощностью от 6 до 60 МВт (Т-6-35, ПТ-12-90/10 КТЗ, ПТ-25-90/10, ПТ-60-130 ЛМЗ, Т-50-130 УТМЗ и др.) были проведены БПИ и КирПИ на ряде электростанций [32, 73]. Режимы работы ЧНД изменялись в широком диапазоне за счет изменения как расхода пара, так и противодавления. В результате испытаний установлено, что с уменьшением расхода пара и повышением противодавления p в конденсаторе мощность ЧНД и ее внутренний относительный к.п.д. значительно уменьшаются и начиная от некоторого режима становятся отрицательными. Это может быть проиллюстрировано приведенными на рис. 5-8 и 5-9 результатами испытаний ЧНД турбины Т-50-130. Интенсивность снижения мощности и к.п.д. отсека существенно различна для разных турбин. Это объясняется, с одной стороны, особенностями проточной части исследуемого отсека и обусловленными этим особенностями рабочего процесса, а с другой — конструктивными особенностями поворотной диафрагмы (дроссельное или сопловое парораспределение она реализует). При сопловом парораспределении ЧНД выявлены режимы, при которых увеличение степени открытия поворотной диафрагмы приводит к снижению мощности [73]. Согласно выполненной БПИ [32] обработке результатов экспериментальных исследований турбин мощностью от 6 до 25 МВт с достаточной для практических целей точностью (погрешность не превышает 3%) зависимость внутреннего относительного к.п.д. части низкого давления от режима работы может быть обобщена уравнением
(5-2)


Рис. 5-8. Зависимость мощности: ЧНД турбины Т-50-130 от давления в конденсаторе и расхода пара:
а — при полностью открытой регулирующей диафрагме (μ=1)
1 — G =32,8 кг/с; 2—G=21,2 кг/с; 3 — G = 15,4 кг/с; 4 — G=6,9 кг/с; 5 — G— —5,1 кг/с; 6— G=3,6 кг/с;
б — при различной степени открытия регулирующей диафрагмы μ:
1-μ=0,05; 2-μ=0,07; 3 — μ=0,1; 4—μ=0,13; 5-μ=0,17
в — при полностью закрытой регулирующей диафрагме (μ=0)

   Испытания БПИ проводились при работе ЧНД турбин на перегретом паре. Поэтому формулой (5-2) не учитываются потери от влажности пара при сравниваемых режимах, и их следует учитывать дополнительно. Отдельно следует учитывать также потери от дросселирования в поворотной диафрагме. Допустимость экстраполяции формулы (5-2) для более мощных теплофикационных турбин нуждается в дополнительном исследовании.
Особо следует остановиться на режимах, при которых ЧНД работает с потреблением мощности. Как следует из рис. 5-8, в случае поддержания противодавления pz неизменным при снижении расхода пара до некоторого критического уровня GKP мощность ЧНД становится равной нулю.

Рис. 5-9. Зависимость внутреннего относительного к.п.д. ЧНД турбины Т-50-130 от располагаемою перепада энтальпии Но и степени открытия регулирующей диафрагмы μ:
А — расчетный режим; 1—μ=0,05; 2—μ=0,07;
3 — μ=0,1; 4— μ=0,13; 5— μ=0,22; 6—μ=0,27; 7- μ=0,47; 8 — μ=1

 Дальнейшее уменьшение расхода пара делает мощность ЧНД отрицательной. При вакууме в конденсаторе, близком к расчетному, режимы потребления мощности наступают при очень низких расходах пара ЧНД, составляющих не более
нескольких процентов номинального. Такие условия работы ЧНД характерны для режимов ТР. Для режимов ТПР характерна работа ЧНД с переменным расходом пара G и существенно повышенным противодавлением рz. При этом, как следует из рис. 5-8, для любого расхода пара существует определенное противодавление рх.х, при котором мощность ЧНД становится равной нулю. При более высоких противодавлениях отсек работает с потреблением мощности. При полностью открытой поворотной диафрагме (рис. 5-8, а) режим, при котором устанавливается NЧНД=0 (режим холостого хода ЧНД) для всех кривых наступает примерно при одинаковых значениях Pz/G, т. е., по существу, при одном и том же значении объемного расхода пара (Gv)х.x. Заметим, что каждая из представленных на рис. 5-8, а кривых, начиная от некоторого, характерного для нее значения рz, совпадает с прямой линией АВ. Это означает, что мощность, потребляемая ЧНД, перестает зависеть от массового расхода пара, а определяется только его плотностью. Началу таких режимов, названных режимами чистой вентиляции, соответствует, как показано в работе [73], при полностью открытой поворотной диафрагме и разных значениях рz один и тот же объемный расход пара Gv2. Возникновение режимов чистой вентиляции обусловлено развитием отрывных явлений в корневой области последних ступеней [33]. С повышением противодавления рz уменьшается объемный расход пара Gv2 и все большая часть высоты лопаток оказывается занятой отрывными течениями. Начиная с некоторого значения рz отрыв захватывает практически всю высоту рабочих лопаток и все участки ступеней перестают вырабатывать мощность. Ступени в таких условиях подобно осевому компрессору, имеющему низкий к.п.д., перекачивают пар в выхлопной патрубок не производя полезной работы.

Работа с частичным открытием регулирующей диафрагмы (рис. 5-8, б) не меняет полученных принципиальных закономерностей, но в этом случае отмечено более интенсивное изменение мощности при G = idem с увеличением степени открытия поворотной диафрагмы μ, т. е. с увеличением объемных расходов пара. Это можно объяснить усилением влияния противодавления на располагаемый перепад энтальпии, скорость потока, выходящего из поворотной диафрагмы, и на характер обтекания паром лопаток первой ступени ЧНД.
Отмеченные выше принципиальные закономерности обнаружены при испытаниях для всех исследованных турбин. Полученные конкретные условия перехода к режимам холостого хода и чистой вентиляции для разных турбин заметно отличаются [73]. При этом установлено, что переход к режимам потребления мощности и чистой вентиляции происходит неодновременно для всех ступеней отсека. При повышении противодавления таких режимов достигает сначала последняя ступень, затем предпоследняя и т. д.
Показатели тепловой экономичности теплофикационных ПТУ. Принципиально эффективность теплофикационной ПТУ может быть охарактеризована одним показателем [60] — полным к.п.д. ТЭЦ (называемым также коэффициентом использования теплоты)
где Na— электрическая мощность; Qot — количество теплоты, отпущенной внешнему потребителю за единицу времени; Q — количество теплоты, подведенной за единицу времени в котле к рабочему телу, направляемому в турбину. Однако, хотя этот показатель и не противоречит первому началу термодинамики, его нельзя считать достаточно представительным потому, что оба вида энергии отпускаются независимым потребителям, вследствие чего возникает необходимость в оценке эффективности выработки каждого вида отпускаемой энергии.
Оба вида отпускаемой внешним потребителям энергии производятся за счет общего количества теплоты Q, подводимой к рабочему телу в котле при сжигании топлива. Самый сложный вопрос состоит в определении того, какая часть Qэ суммарного количества подведенной теплоты затрачена на производство электрической энергии и какая часть Qт — на производство тепловой энергии. Само по себе такое разделение условно. Строгого доказательства принцип такого разделения не имеет и, по-видимому, иметь не может из-за несопоставимости тепловой и электрической энергии, так как эти виды энергии не являются полностью взаимно превращаемыми друг в друга. Поэтому применяемые принципы разделения общего количества теплоты являются, по существу, результатом соглашения между специалистами. В связи с этим имеются отличающиеся подходы к формированию таких принципов.
Наибольшее распространение в нашей стране получил нормативный метод [60, 66]. Согласно этому методу затраты на производство тепловой энергии принимаются равными количеству отпущенной теплоты с добавлением потерь, непосредственно связанных с производством теплоты (потери в котле, трубопроводах, подогревателях, затраты мощности на привод сетевых насосов и т. п.). Затраты мощности на привод питательных насосов обычно относят к производству электрической энергии. Все отмеченные выше потери, относимые при нормативном методе к производству тепловой энергии, не связаны с турбоустановкой. Поэтому, ограничиваясь рассмотрением баланса теплоты по машинному залу ТЭЦ, полагают, что потерь при производстве тепловой энергии нет, т. е. Qт=Qot.  

Теплофикационный поток пара, вся энергия которого после выхода из турбины в виде отпущенной теплоты Qот используется тепловым потребителем, не имеет потерь энергии с паром, уходящим в холодный источник. В установке с идеальной турбиной всё отнесенное к выработке электроэнергии этого потока количество теплоты Qт—Qот полностью превращается в полезную работу. При наличии потерь в турбине, учитываемых для теплофикационного потока внутренним относительным к.п.д. ηoi части высокого давления, не превращенная в полезную работу часть тепловой энергии повышает на такую же величину энергию пара, покидающего ЧВД, т. е. количество отпущенной теплоты Qот. Таким образом, при любых режимах работы теплофикационной ПТУ независимо от внутреннего относительного к.п.д. части высокого давления ηoi к.п.д. брутто выработки электроэнергии теплофикационным потоком пара η=1. На эту величину не влияет также коэффициент регенерации для теплофикационного потока.
Тепловая экономичность производства электроэнергии конденсационным потоком пара, характеризуемая удельным расходом теплоты qк, значительно ниже тепловой экономичности теплофикационного потока. Закономерности изменения удельного расхода теплоты qK или к.п.д. ηκ принципиально те же, что для конденсационных турбин (см. гл. 2). Однако вследствие взаимного влияния обоих потоков количественно эти величины могут отличаться от аналогичных величин для конденсационных ПТУ. Это взаимное влияние, обусловленное изменением режима работы системы РППВ при изменении теплофикационного потока пара, приводит к тому, что зависимость удельного расхода qK от конденсационного пропуска пара Gz становится неоднозначной. Это подтверждают приведенные на рис. 5-10 зависимости изменения удельного расхода теплоты qK конденсационным потоком турбины Т-100-130 от расхода Gz при различной тепловой нагрузке, характеризуемой расходом сетевой воды Gc и температурой обратной сетевой воды Tобp [74]. Как следует из приведенных графиков, с повышением тепловой нагрузки теплофикационной ПТУ экономичность конденсационного потока пара повышается. Особенно большое влияние на нее оказывает температура обратной сетевой воды. Для большинства режимов по тепловой экономичности выработка электроэнергии конденсационным потоком пара уступает выработке электроэнергии аналогичными специализированными конденсационными ПТУ.


Рис. 5-10. Характеристики тепловой экономичности выработки электроэнергии конденсационным потоком паратурбоустановки Т-100-130 при различных тепловых нагрузках



 
« Режим системы охлаждения генераторов на теплофикационных энергоблоках 250 МВт   Результаты внедрения разработок по повышению эффективности золоулавливания »
электрические сети