Стартовая >> Архив >> Генерация >> О работе поверхностей нагрева котла П-67 Березовской ГРЭС-1

О работе поверхностей нагрева котла П-67 Березовской ГРЭС-1

Оглавление
О работе поверхностей нагрева котла П-67 Березовской ГРЭС-1
Коэффициенты загрязнения ширмовых и конвективных поверхностей нагрева
Изменения величин
О показателях состояния до и после первого этапа реконструкции горелок, выводы

Демб Э. П., Петерс В. Ф., Сокач Г. П., Орлов В. Г., Камилов А. Г.

Нагрузка энергоблоков ст. № 1 и 2 Березовской ЕРЭС-1 наряду с другими причинами ограничена шлакованием топочной камеры и заносом значительной части конвективных пароперегревателей: первичного КПП и вторичного КВП котлов П-67 [1]. Анализ количественных характеристик - показателей состояния поверхностей нагрева, имеет важное значение для выбора и оценки эффективности мероприятий, направленных на увеличение реальной длительной мощности энергоблоков.
В статье представлены показатели состояния поверхностей нагрева (в дальнейшем - показатели) котла П-67 ст. № 2, полученные в результате обработки данных штатной системы контроля, зафиксированных в период его 10-дневной непрерывной кампании после текущего ремонта и выполнения реконструктивных работ на топочного- релочном устройстве. К этим показателям относятся: коэффициент эффективности экранов топочной камеры ψ, коэффициенты загрязнения ζ ширмовых и конвективных поверхностей нагрева котла и относительные показатели аэродинамической чистоты φ конвективных первичного и вторичного пароперегревателей (КПП и КВП), а также экономайзера (ЭКО).
Показатели были рассчитаны по опытным исходным данным. Расчет выполнялся в режиме EXCEL (программа “РЕВЕРС”) на PC по алгоритмам, соответствующим [2]. Здесь не использовалась известная программа “ТРАКТ” поверочного расчета котла для определения показателей ввиду значительных погрешностей при подгонке к опытным данным соответствующих расчетных значений, определяемых программой “ТРАКТ”.
На рис. 1-5 показаны графики изменения соответствующих показателей котла П-67 ст. № 2; на рис. 6 - N и О-ка до и после обдувки экранов.
На указанных рисунках показаны также данные соответствующих показателей состояния поверхностей нагрева котла П-67 ст. № 1 по данным испытаний Сибтехэнерго в 1998 г. и в 2000 г.
По приведенным показателям делается предварительная оценка выполненного объема реконструктивных работ на горелках и тракте рециркуляции газов к ним котла П-67 ст. № 2 с учетом длительности соответствующей непрерывной кампании п (в сутках).
Изменение ψχ в период указанной кампании до и после обдувки топочных экранов позволяет оценить ее эффективность.

Изменение показателей состояния поверхностей нагрева котла П-67 ст. № 2 в короткой рабочей кампании и задача прогноза длительности рабочей кампании энергоблока с нагрузкой Ν& 720 МВт.

В период короткой рабочей кампании котла П-67 ст. № 2 были зафиксированы параметры режимов работы котла, по которым рассчитывались показатели состояния поверхностей нагрева. Перед этим была проведена реконструкция горелок и тракта рециркуляции газов к ним с целью уменьшения шлакования экранов топочной камеры и снижения выбросов ΝΟх. Выполненный объем работ составил примерно 50% запланированного объема реконструкции на топочно-горелочном устройстве котла П-67 ст. № 2. Средняя нагрузка при указанной работе котла составляла примерно 750 МВт при температуре питательной воды tnв « 190°С, т.е. при доле теплопроизводительности от номинальной δQΚΒ(н) = 0,95 - 0,99.
В начале этой кампании была поставлена задача сделать прогноз о возможной длительности непрерывной работы энергоблока (п) с нагрузкой N ~ 720 МВт. С этой целью были выполнены анализ показателей данной короткой кампании и сопоставление с показателями котла П-67 ст. № 2, рассчитанными по данным рабочей кампании котла П-67 ст. № 2 двухгодичной давности на нагрузке примерно 650 МВт до выполнения реконструктивных работ на топке. Далее приводятся анализ и сопоставление. Отдельно рассмотрено влияние обдувки экранов топочной камеры на ψτ.

Коэффициенты эффективности экранов топки ψτ.

Из рис. 1 видно, что значения коэффициента ψχ в течение 10-дневной непрерывной кампании котла П-67 ст. № 2 были в диапазоне 0,19- 0,27 при среднем значении 0,214 и при среднем значении δQка(н) = 0,978. К концу этой кампании ψт = 0,191, а сразу после остановки котла 28.05. ψт возрос до 0,224 - 0,27.
До реконструктивных работ на топочно-горелочном устройстве на стабильной нагрузке 650 МВт (δQKB(H) ~ 0,79) и при п, равном 26, 32 и 37 сут., были получены следующие значения ψχ: 0,185, 0,176 и 0,15 соответственно.

Рис. 1. Коэффициенты эффективности экранов топки ψτ и доля от номинальной теплопроизводительности δβ(Η) котла П-67 ст № 2 в мае 2001 г.

Характерно, что более высокие значения ψ.„ равные примерно 0,26, превышающие средний уровень на 20%, соответствуют сниженным на 3% среднего уровня.
Следует отметить, что по расчету Сибтехэнерго для 100%-ной нагрузки по данным испытаний котла П-67 ст. № 1 в 1998 г. ψχ равен 0,206. А по данным испытания того же котла в ноябре 2000 г. на нагрузке 706 МВт ψχ равен 0,222.
Из приведенных данных следует, что после выполненной реконструкции на горелках котла П-67 ст. № 2 и тракте рециркуляции газов к ним при п= 10 и при 0,99 значение ψτ оказалось выше (примерно на 3%) величины ψτ, зафиксированной при 0,78 и при п = 26 более года назад до реконструктивных работ на топочно-горелочном устройстве.
Можно предположить, что при продолжении работы котла П-67 ст. № 2 с той же нагрузкой 750 МВт до п, равной 26, величина ψτ “приблизится” к величине ψτ, имевшей место до указанной реконструкции на стабильной нагрузке 650 МВт. Это предположение будет более обоснованным для несколько меньшей (примерно на 3%) нагрузки 720 МВт.



 
« О работе насосов 130ДПВ-8/23ЭГ   О системах принудительного охлаждения токопроводов генераторного напряжения »
электрические сети